Основы теории технологических процессов. Часть 2. Статический анализ г
.pdf- I I -
Таким образом, в общем случае число компонентов системы равно наименьшему числу веществэ необходимых для образования каждой из фаз системы, минус число уравнений, связывающих концентрации этих веществ. Это правило действительно и в том случав, когда химические уравнения не охватывают концентрации воех веществ, образующих систему.
Для определения числа компонентов в процессах растворе ния и Кристаллизации удобно пользоваться следующими двумя правилами:
1. Число компонентов водной солевой системы равно коли честву разных ионов системы, не считая воды.
2. Число компонентов равно разности между числом состав ных частей системы и числом возможных реакций между ними.
Например, во взаимной системе МаС£ - /СЛ/03 -Н2 0 возможна следующая реакция:
/Уасе+кщ щ +/сее.
По первому правилу имеем четыре разных иона в системе. По вто рому - число составных частей системы равно пяти, а число возгможных химических реакций - единице: /г = 5-1 = 4 .’
Для облегчения определения числа компонентов и проведения термодинамического анализа сложный технологический процесс удоб нее разделить на элементарные чисто физические иди химические стадии.
При практическом определении числа компонентов необходимо также учитывать условия, при которых рассматривается поведение системы и от которых зависят вероятность и направленность хими ческих реакций. Часто бывает целесообразно пренебречь присут ствием некоторых компонентов, если они содержатся в малом коли честве и практически не влияют на состояние равновесия системы.
По числу степеней свободы системы бывают ион-, моно-, дивариантные и т .д . Они имеют соответственно нуль, одну, две и больше степеней свободы»
Согласно правилу фаз число степеней свободы равняется разности между числом компонентов и числом фаэ плюс два.Двойка в уравнении появилась вследствие принятого допущения, что на состояние равновесия могут влиять только температура и давле-
- 12 -
С=К’ <Р+2.
Если на равновесие влияет только давление или только темпера тура ( изотермы, изобары) или кроме давления и температуры, еще какие-то параметры, то двойка заменяется на соответству ющее число этих параметров.
Из уравнения, выражающего правило фаз, видно, что чем больше в системе имеется фаз при данном количестве компонен тов, тем меньше степеней свободы. Это означает« что если, например, число фаз равно трем, а число компонентов единице, то число степеней свободы С = I- 3 + 2 = 0, т .е . система нонвариантная.
Рис.1. Диаграмма состояния воды
вкоординатах давление- -температура
Для наглядности на рис. |
I |
схематично без |
соблюдения мас |
|||||
штаба изображена |
диаграмма состояния |
воды. Кривые D/vf OMf OP |
||||||
делят диаграмму на три поля. Любая точка в поле |
отвеча |
|||||||
ет условиям, при которых вода существует в виде жидкости* |
||||||||
Фигуративные |
точки поля МОР |
отвечают |
пару илИ газ00бр8зной |
|||||
воде. Любая точка внутри поля |
|
РОМ |
отвечает |
|
льду, |
|||
Кривая |
ОМ |
соответствует |
условиям, при |
которых в равно |
||||
весии находятся жидкость и пар; |
кривая |
ОМ |
~ равновесному |
|||||
сосуществованию |
лед-жидкость, |
|
а кривая |
ОР |
' |
усд0вИЯИ сосу |
||
ществования |
лед-пар. Точка О |
|
отвечает |
уоловиНМ, Црй ^ о р ы х |
||||
в оистеме в |
равновесии существуют, три фазы: леД^жиДкоСть-пар. |
- 13 -
По правиду фаз для условий, определяемых положением т.О, число степеней свободы:
С=К-<Р+2=/-3+2=0.
Таким обраэом, в этом случав имеет место нонвариантная систе ма, т .е . ни один из параметров системы произвольно изменять нельзя* Действительно вода существует в виде трех агрегатных состояний ( лед, пар и жидкость) только при строго определён
ных условиях ( t = 0,0075°С и |
Р |
= 0,006 |
а т .) . Если |
один |
|
из этих параметров хотя бы немного изменить\ |
то равновесие |
||||
в системе нарушится, одна или две фазы исчезнут* |
|
||||
Любая точка, лежащая на кривых |
ОА/, |
ОМ ъ т О Р |
|
||
отвечает нонвариантной системе, |
так |
как |
С = I - 2 + 2 |
= I , |
|
т.е* произвольно можно менять только |
один |
из |
параметров, |
нап |
ример, давление, а другой параметр ( температура) будет иметь уже вполне конкретное значение, определяемое ходом этих кри вых. Пусть имеем систему, отвечающую фигуративной т. А , т .е . состоящую из жидкости и пара. Изменим произвольно оба пара метра: температуру увеличим, а давление оставим прежним (т . Б )• При этом мы попадем в область существования пара, одна И8 фаз, т.е* жидкость,исчезнет и равновесие будет нарушено. Чтобы это го не произошло, в данном Случае при повышений температуры
до. величины, отвечающей точке Б |
t давление необходимо увели |
|||||
чить в |
соответствии з геометрическим |
положением точек на |
кри |
|||
вой |
АС. |
При доотижеми температуры, |
определяемой абсциссой |
|||
т . |
Б |
, |
величина давления должна |
быть |
равна ординате т. |
С . |
В этом случае число фаз в системе останется прежним и равнове сие не нарушится.
Наконец, системы, отвечающие фигуративным точкам, располо
женным внутри полей |
MON f |
МОР |
и PON , |
являются |
ди- |
||||
вариантными, |
так |
как |
при |
ср |
- |
1 |
С = 1 - |
1 ' + 2 = 2 |
* |
Это означает, |
что |
при условиях |
( |
давление и температура) |
|
внутри этих областей произвольно мощно менять оба параметра. Кроме рассмотренных двух методов определения числа сте пеней свободы ( геометрического и на основе правила фаб) су
ществует еще следующий: число степеней свободы для каждой сис темы определяется разностью между числом параметров данной системы и числом уравнений, связывающих эти параметры.
- 14 - |
|
|
|
Поясниц это правило с помощью только что рассмотренной |
|||
однокомпонентной системы: воды. Допустим, |
что |
система |
состо |
ит из одной газообразной фазы см. рис. I |
поле |
/ / О р ) |
и ха |
рактеризуется определенными параметрами: температурой, дав
лением, объемом. Эти параметры связаны |
между собой уравнени |
||||
ем состояния: / |
( р |
0 , Т ) = О. |
Тогда |
из трех перечислен |
|
ных параметров |
два |
будут являтьоя независимыми, а один - за |
|||
висимым,' т .е . мы |
задаемся произвольно двумя параметрами, а |
||||
система п сама |
" |
устанавливает' третий |
параметр. В нашем слу |
чае можно произвольно менять, оставляя воду в том же газооб разном состоянии, два независимых параметра, например, темпе ратуру и давление. Это соответствует тому, что система име ет две степени свободы, т .е . является дивариантной.
Если в системе имеется равновесие жидкость-пар (кривые ОМ и ОР рис. I ) , то,так как пар над жидкостью является насыщенным, три параметра ( Tt Р, У ) связаны уже двумя урав нениями: уравнением состояния паровой фазы и уравнением сос тояния равновесных фаз:
|
|
|
d P |
_ |
Q |
|
|
|
|
d T |
~ T&tF |
|
|
где |
Q |
- |
скрытая теплота |
превращения ( в данном |
сдучае- |
|
|
д О |
- |
испарения); |
|
|
|
|
изменение объема |
при этом превращении. |
|
|||
Система в этом случае является моноили одновариантной. |
||||||
|
Правило фаз позволяет |
при достижении равновесия |
в любом |
гетерогенном физическом процессе определить соотноаение меж ду количеством фаз, количеством компонентов и чиелом степе ней свободы системы. Однако оно недостаточно для определения количественного соотношения фаз и компонентов внутри каждой фазы, т .е . не дает представления р количественном составе системы и о природе фаз и компонентов. Поэтому для статичес кого анализа конкретных систем одного правила фаз явно недос таточно.
Поэтому вместе с правилом фаз при статическом анализе ге терогенных физических процессов пользуются данными физико-хи мического анализа.
Основы фи8ико-химичвокого анализа разработаны в СССР ака демиком Курнаковым и представителями его школы - Уразовым, Ни колаевым, Аносовым, Погодиным и др.
Физико-химический анализ играет огромною роль в разработ ке новых и совершенствовании существующих технологий неоргани ческих веществ. Методы физико-химического анализа позволяют чаще всего экспериментально установить зависимости между сос тавом системы и её свойством. Е качестве свойства системы при нимают температуры кристаллизации или плавления, теплопровод ность, электропроводность, вязкость, величину параметра крис таллической решетки и другие. К методам физико-химического анализа относятся: комплексный термографический, рецтгеноструктурный, инфракрасной спектроскопии, кристаллооптический, хроматографический, различные методы измерения плотности, вяз кости, равновесного давления, электропроводности и другие. Более точными являются высокотемпературные методы, позволяющие зафиксировать природу фаз при любой температуре, для которой исследуется равновесие.
Результаты физико-химического анализа для различных сис тем представляют обычно в виде геометрических образов, что по ка и нагляднее , и точнее, чем представление в виде системы аналитических уравнений, полученных математическим моделирова нием. Математический метод описания экспериментальных данных физико-химического анализа получил развитие в последнее время. Перспективность его обусловлена не наглядностью и точностью, а возможностью использования статических методов и современ ной вычислительной техники для определения вида неизвестных
диаграмм состояния ряда систем по отдельным свойствам компонен тов без проведения эксперимента. Однако эти исследования осно вываются кроме других данных на известных диаграммах состояния, полученных опять-таки экспериментальными'методами и выражен ных геометрическими пространственными или плоскостными образами.
В данном курсе для статического анализа неорганических технологий, основанных на физических процессах, будем пользо ваться результатами физико-химичвского анализа, выраженными в виде геометрических образов - диаграмм состояния.Постро ение диаграммы состояния и геометрическое исследование процес са с юс помощью основано на двух общих положениях, установ ленных Курнаковым: принципе непрерывности и принципе соответ
ствия.
- 16 -
По первому принципу при непрерывном изменении состава или других факторов равновесия системы её свойства изменяют ся также непрерывно. Поэтому геометрические построения, отоб ражающие эти взаимоотношения, являются непрерывными. При из менении числа или природы фаз изменяется и число степеней свободы, а на диаграмме состав-свойство появляется излом.
Поинпип соответствия указывает, что каждой фазе или каждому комплексу фаз системы отвечает определенное геомет рическое построение на диаграмме состояния. Ца элементах диаграммы состояния - точках, линиях, поверхностях - отража ются все происходящие в системе превращения. Геометрический образ диаграммы состав-свойство позволяет сделать выводы о числе физичеокой и химической природе и границах существова ния фаэ, появляющихся или исчезающих в системе при измене нии условий равновесия, и провести геометрическое моделиро вание технологических процессов.
Исследователи определили геометрические образы диаграм мы состояния разных систем для равновесных условий процессов плавления, ректификации, абсорбции, растворения,кристаллиза ции и других, ими мщ и будем пользоваться.
3 .СТАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ГЕТЕРОГЕННЫХ ФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ОДНОКОШОНЕНТНЫХ СИСТЕМАХ
Наибольшее практическое значение имеют фазовые переходы первого рода, характеризующиеся равенством изобарных потен циалов двух сосуществующих в равновесии фаэ и скачкообразным изменением энтропии и объема при переходе вещества из одной фавы в другую. Сюда относятся системы: кипящая жкдкостьнасыщенный пар ( кипение, хонденоация), плавящиеоя твердое тело-отвердевающий расплав (плавление, кристаллизация иэ расплавов); возгоняемое твердое вещество-пар (сублима
ция) ; полиморфные превращения (твердое тело^- твердое Т6ДО2) и другие фазовые переходы или превращения агрегатных состо яний.
Условие равновесного сосуществования двух фаз в одно компонентной системе выражается уравнением Клапейрона-Клаузи уса:
|
|
|
A H |
A S |
|
|
|
1/>аВн ~ Т д 0 |
A t f ’ |
|
|
где |
Д Н |
-теплота |
фазового |
превращения |
; |
ДЗ |
и |
-разность |
энтропий |
и объемов |
образующихся и |
|
|
исходной |
фаз. |
|
|
|
Это уравнение, |
являющееся следствием второго начала, |
позволяет определить взаимосвязь между равновесным давлением и температурами соответствующих фазовых переходов, а .следова тельно, найти условия более полного осуществления этих процес сов в технике.
Преобразовывая уравнение Клайперона-Клаузиуса примени тельно к процессу испарения или конденсации, можно получить следующую функциональную зависимость давления насыщенного па ра от температуры:
d f c P |
дН |
d T |
р т г |
Из уравнения следует, что давление насыщенного пара над жидкостью резко увеличивается с повышением температуры, так как для испарения д(Цр < О и д Н > О , а >0.
Известно, что самопроизвольные процессы идут с понижением сво бодной анергии. Давление насыщенных паров, находящихся в рав новесии с той или иной конденсированной фазой тем больше, чем больше свободная энергия*этой фазы. Поэтому при статическом анализе процесса фазового перехода практически удобно и целе сообразно пользоваться понятием движущей силы процесса. При этом надо помнить, что чем больше величина движущей силы в начале процесса, тем полнее осуществится процесс к моменту достижения равновесия, когда движущая сила станет равной нулю.
Технологический режим, обеспечивающий наибольшую величи ну движущей силы процесса, будет оптимальным с точки зрения статики, так как обеспечит*наибольшую степень полноты осущест вимости процесса.'
Поясним этот метод следующими примерами. Статический анализ процесса испарения воды предполагает определение усло вий наиболее полного испарения жидкой воды. Если равновесное давление насыщенных паров над жидкой водой обозначим через
Рн а |
, а апарциальное давление |
паров воды в газовой фаэе - |
|||
черев |
Р иг о |
» |
50^рикущая сила |
процесса |
испарения будет |
равна |
Р * 0 |
- |
Р ^ 0 3 >&• |
Значение |
Р ^ а увеличивается, |
как видно из уравнения Клайпврона-Клауэиуов, с повышением температуры. Парциальное давление паров воды в газовой (паро
вой) |
фазе |
можно рассчитать |
по |
известному закону Дальтона |
|
|
|
р#20 |
|
п н2 о |
|
|
|
|
|
||
где |
9 - |
общее давление |
|
; |
|
|
- |
молярная доля |
паров |
воды в газовой фазе у по мере |
осуществления |
процесса будет возрастать, а значение движущей |
||
силы процесса |
уменьшится. При |
J |
процесс |
испарения достигнет равновесия. Количество испарившейся к этому моменту воды будет максимально возможным или равновесным для данных условий.
Ясно, что для того, чтобы это количество было по возмож ности максимальным, процесс испарения надо начинать при наиболь шей величине движущей силы. Анализируя влияние температуры и давления на значение движущей силы, легко сделать следующий вывод: на полноту испарения воды благоприятно будет влиять по вышение температуры ( при этом увеличивается значение Р„г0 )
и уменьшение давления ( последнее приведет к уменьшению величи-
Этот метод , конкретизированный расчетами, можно применить для статичеокого анализа некоторых технологических стадий (осушка газов, сушка твердых материалов, концентрцэов&ние упар
кой водяных растворов |
солей и д р .). |
. j j p n статическом |
анализе процесса выделения аммиака ив rasa |
после колонны оинтеза |
ставится цель - определить оптимальный |
режим наиболее полного выделения аммиака из газовой фавы в жид кую. В промышленности наибольшее распространение получил способ конденсации аммиака охлаждением газа. Поэтощу определим оптималь ный режим работы конденсатора.
-19 -
Внастоящее время существуют следующие способы синтеза
аммиака: при |
ниэком |
( Р = 100 |
атм), средним (Р = 300-250ат.) |
||||||
и высоком |
( |
Р |
= 800-1000атм) |
давлении. В зависимости от при |
|||||
меняемого давлений’таз |
на выходе из колонны синтеза содержит |
||||||||
соответственно от 8 до 25% аммиака. Движущая сила процесса |
|||||||||
конденсации |
аммиака равна: |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
p rat |
Р |
ж |
|
|
|
|
|
|
|
>0, |
||||
|
|
га 3 |
|
|
"*s |
|
" "з |
|
|
|
|
-парциальное, давление аммиака в газоврй фазе, по |
|||||||
где Р „ ; |
|||||||||
закону |
|
Дальтона |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
p ra L |
9 |
п AS//J |
||
Cii |
|
|
|
#н3 |
|
|
12 п |
|
|
-общее |
давление |
|
|
|
|||||
J |
|
|
|
|
|||||
z п |
--молярная |
доля |
аммиака в |
rase . |
|||||
-равновесное |
давление |
паров |
над жидким аммиаком, которое, |
согласно уравнению Клапейрона-Клау8цуса, увеличивается с по вышением температуры. При высоких давлениях вследствие откло нения поведения газов от законов, которым подчиняются идеаль ные газы, и того, что в rase при конденсации, помимо парообраэ-? ного аммиака, остается еще аммиак в виде тумана, значение рав новесного давления над жидким аммиаком лучше взять из опытных данных. В частности, для этой системы экспериментальные дан
ные |
получены Ларсоном |
и Влеком |
[Q] ( табл. I ) . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
I |
|
|
Концентрация аммиака в азото-водородной смеси |
|
|||||||
|
|
|
над жидким аммиаком |
|
|
|
|||
Т°С |
1 |
T°ci |
%##з |
х6с | |
|
т°с Е Ж |
. Т°С |
1 |
|
пои 50 атм; пои ЮОатм пои ЗООатм. пои 600 |
атм |
•пои 10000 атм |
|||||||
-20 |
5,7 |
-19,8 |
3,37 |
-22,0 |
1,40 |
-22,0 |
1,18 |
-22,5 |
1,03 |
- 6 ,С |
8,08 |
-7 ,6 |
4,52 |
-8,6 |
2,27 |
-14,0 |
1,45 |
-20,4 |
1,08 |
0,0 |
10,00 |
0,0 |
5,81 |
0 ,0 ' |
3,40 |
-8,6 |
1,83 |
-14,2 |
1.33 |
10,0 |
13,17 |
9,9 |
8,17 |
15,5 |
5,55 |
0,0 |
2,46 |
С,0 |
2,09 |
18,7 |
19,26 |
18,0 |
10,50 |
|
- |
15,5 ... 4,32‘ |
15,5 |
3,67 |
Анализируя влияние разных факторов но значение движущей
силы, можно |
заметить, что до мере |
конденсации амми?ке значе |
ния- Р га* |
и движущей силы при |
прочая ровных условиях |
будут уменьшаться. Когда P„Hf = PNH \ степень конден сации аммиака достигнет равновесной максимальной величины. Чем при большей величине движущей силы начнется конденсация, тем большее значение будет иметь равновесная степень конден сации аммиака. Следовательно, наиболее полному выделению аммиака из гаэовой фазы в жидкую будет способствовать по вышение общего давления и молярной доли аммиака в гааовой фаге, а также уменьшение температуры конденсации.Обозначим
молярную долю аммиака в газе, на выходе |
из колонны |
синтеза |
|||
через n f = --£-%*■,молярную долю аммиака в |
гаэе после |
конденса |
|||
ции через |
п . Тогда при достижении равновесия |
J |
"3 |
||
иди |
. Отсюда |
ж |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
П 2 = |
Р*#*з |
|
|
/ з / |
|
9 |
|
|
||
|
|
|
|
|
С другой стороны , если обозначим количество сконденсировав шегося аммиака черев а , то
п г f - a
При решении этого уравнения совместно с уравнением (3) полу чаем
(2 = |
9 - |
р .; |
N |
|
|
ASH, |
|
Тогда степень конденсации |
у* |
, т .е . |
отношение количества |
сконденсировавшегося аммиака к количеству аммиака, бывшего в га^е, будет следующей:
/5 /
Из уравнения (3) видно, что доля аммиаку в газе после конденсации-обратно пропорциональна давлению и тем меньше, чем ниже температура конденсации. Поэтому в установках высо
кого давления легче |
выделить |
аммиак из |
газовой |
фазы |
при |
|
конденсации, чем в установках низкого давлецед. Например, |
||||||
если 9 = 1000 атм, |
/г/= 0,25, |
то по формуле (£) |
при |
у ^~ ' |
||
= 0,9 (90$ |
степень |
конденсации) значание |
равновесного |
|||
насыщенного |
пара над жидким аммиаком |
|
атм, |
что отве~ |