m0945
.pdfСначала по методике, рассмотренной в разд. 8, выбрать насос, вычислить необходимую частоту вращения его вала и производительность. Затем выбрать гидромотор, вычислить частоту вращения его вала и необходимое передаточное отношение передачи между гидромотором и рабочим органом, после чего выбрать трубопроводы.
Гидромотор выбрать по необходимой мощности на его валу
Pвых
м
= Рро / ηпро.
Характеристики аксиально-поршневых гидромоторов приведены в табл. 7.2. Номинальная мощность выбранного гидромотора может несколько отличаться от требуемой. Если выбрать гидромотор с ближайшей меньшей номинальной мощностью, то при работе в проектируемой гидропередаче он будет форсирован по частоте, и наоборот.
Внутренние диаметры трубопроводов dвн вычислить через рас-
ход Q и допустимую скорость масла υ. Скорость масла υвн равна 5 м/с в напорном, 2 м/с в сливном и 1 м/с во всасывающем трубопроводе.
Толщину стенки всасывающего и сливного трубопроводов δ принять 2…3 мм. Минимальную толщину стенки δmin напорного трубопровода вычислить из условия прочности толстостенного трубопровода при максимальном давлении:
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
вн |
|
|
, |
(9.1) |
|
2 |
|
2 p |
1 |
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
где – допускаемое напряжение стали |
на разрыв ( 0,3 в ); |
в – временное сопротивление стали, МПа (например, для стали 10в = 340 МПа; для стали 20 – 420 МПа; для стали 45 – 600 МПа); pmax – максимальное давление (принимается равным давлению
настройки предохранительного клапана; в данной задаче принять равным максимальному давлению выбранного насоса).
По табл. 9.1 выбрать стандартные трубопроводы, вычислить фактические значения внутреннего диаметра ( dвн dнар 2 ) и
скорости масла (υ = 4Q /( dвн2 )).
31
Таблица 9.1
Размеры стальных бесшовных холоднодеформированных труб, мм
(ГОСТ 8734)
Наружный диаметр dнар* |
Толщина стенки |
** |
|
Номинал |
Допуск |
|
|
|
|
||
5 |
|
0,3…1,5 |
|
6 |
±0,15 |
0,3…2 |
|
7…9 |
0,3…2,5 |
|
|
|
|
||
10 |
|
0,3…3,5 |
|
11; 12 |
|
0,3…3,5 |
|
13…15 |
|
0,3…4 |
|
16…19 |
|
0,3…5 |
|
20 |
±0,3 |
0,3…6 |
|
21…23 |
0,3…6 |
|
|
|
|
||
24 |
|
0,3…6,5 |
|
25…28 |
|
0,4…7 |
|
30 |
|
0,4…8 |
|
32…36 |
|
0,4…8 |
|
38; 40 |
|
0,4…9 |
|
42 |
±0,4 |
1…9 |
|
45; 48 |
|
1…10 |
|
50 |
|
1…12 |
|
51…76 |
|
1…12 |
|
80…95 |
|
1,2…12 |
|
100 |
|
1,5…18 |
|
110…130 |
|
1,5…22 |
|
140 |
|
1,6…22 |
|
150 |
±0,8 |
1,8…22 |
|
160 |
|
2…22 |
|
170; 180 |
|
2…24 |
|
190 |
|
2,8…24 |
|
200…220 |
|
3…24 |
|
240; 250 |
|
4,5…24 |
|
*В указанных пределах брать из ряда: 7; 8; 9; 13; 14; 16; 17; 18; 19; 21;
22; 23; 25; 26; 27; 28; 32; 34; 35; 51; 53; 54; 56; 57; 60; 63; 65; 68; 70; 73; 75; 76; 80; 83; 85; 89; 90; 95; 100; 102; 108; 110; 120; 130; 200; 210; 220.
**В указанных пределах брать из ряда: 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1 (с допус-
ком ±0,12 мм); 1,2; 1,4; 1,5; 1,6; 1,8; 2; 2,2; 2,5; 2,8; 3; 3,2; 3,5; 4; 4,5; 5 (с допус-
ком ±10 %); 5,5; 6; 6,5; 7; 7,5; 8; 8,5; 9; 9,5; 10; 11; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 24
(с допуском ± 8 %).
32
10. Разгон и торможение рабочего органа
Вопросы для проверки готовности студентов к работе
1.Зависимость для вычисления вращающего момента на валу гидромотора.
2.Зависимость для вычисления вращающего момента на валу насоса.
3.Зависимость для вычисления углового ускорения маховика при разгоне: а) при наличии статического сопротивления повороту маховика; б) при отсутствии сопротивления.
4.Зависимость для вычисления углового ускорения маховика при торможении: а) при наличии статического сопротивления повороту маховика; б) при отсутствии сопротивления.
Задание 10.1. Вычислить продолжительность разгона tр рабочего органа.
Условия расчета: разгон выполняется при номинальном сопротивлении повороту рабочего органа. Расчётная схема изображена на рис. 10.1.
Исходные данные: |
|
|
Iро |
|
|
|
|
|||||
– момент инерции рабочего органа Iро = |
ηпро |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
= 30 000 кг·м2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
– номинальный момент сил, препятствую- |
qм |
|
|
|
|
|
М |
|||||
|
|
|
|
|
||||||||
ηмгм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
щих повороту рабочего органа Тро = 72 000 Н·м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– угловая скорость рабочего органа после |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
разгона ωро = 1 рад/с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
КП |
|
|
|
|||
– рабочий объём гидромотора qм = 200 см3; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– давление настройки первичной защиты |
|
|
|
|
|
рп |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
рп = 28 МПа; |
Рис. 10.1. Расчетная |
|||||||||||
– угловая скорость вала гидромотора после |
||||||||||||
схема к расчёту |
||||||||||||
разгона ωм = 130 рад/с; |
продолжительности |
|||||||||||
– КПД передачи между гидромотором и |
разгона |
|||||||||||
рабочим органом ηп = 0,91; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– гидромеханический КПД гидромотора ηмгм = 0,96. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Алгоритм расчёта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вращающий момент на валу гидромотора при разгоне |
||||||||||||
Тм = рп qм ηмгм / (2π). |
|
|
(10.1) |
33
Вращающий момент гидромотора, приведённый к валу рабо- |
|||||
чего органа |
|
|
|
|
|
|
|
Тм.прив = Тм uп ηп, |
|
(10.2) |
|
где uп = ωм / ωро – передаточное отношение. |
|
|
|||
Угловое ускорение рабочего органа при разгоне: |
|
||||
|
|
εр = (Тм.прив – Тро) / (1,2 Iро), |
|
(10.3) |
|
где 1,2 – коэффициент, учитывающий момент инерции деталей пе- |
|||||
редачи между гидромотором и РО. |
|
|
|
||
Продолжительность разгона |
|
|
|
||
|
|
tр = ωро / εр. |
|
(10.4) |
|
Задание 10.2. Вычислить продолжительность торможения tт |
|||||
рабочего органа гидромотором М, работающим в режиме насоса и |
|||||
перекачивающим масло через предохранительный клапан КП вто- |
|||||
ричной защиты (рис. 10.2). |
|
|
|
||
Условие расчёта: при торможении нет |
|
Iро; ωро |
|||
нагрузки на рабочем органе (Тро = 0). |
|
uпро; ηпро |
|||
|
|
|
|||
Исходные данные: |
|
qм; ηм |
|
||
– |
момент |
инерции рабочего |
органа |
М |
|
Qу |
|
||||
I = 30 000 кг·м2; |
|
|
|||
|
|
КП |
|||
ро |
|
|
|
|
– угловая скорость рабочего органа до |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
начала торможения ωро = 1 рад/с; |
|
|
|
|
|
|
|
рв |
|||||||||
– рабочий объём гидромотора qм = |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= 200 см3; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
– давление настройки вторичной за- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
щиты рв = 30 МПа; |
Рис. 10.2. Расчётная |
||||||||||||||||
– угловая скорость вала гидромотора до |
|||||||||||||||||
схема к определению |
|||||||||||||||||
начала торможения ωм = 130 рад/с; |
|||||||||||||||||
продолжительности |
|||||||||||||||||
– КПД передачи между гидромотором и |
торможения рабочего |
||||||||||||||||
рабочим органом ηп = 0,91; |
|
|
|
органа |
–гидромеханический КПД гидромотора ηмгм = 0,96;
–объёмный КПД гидромотора ηмо = 0,95.
Алгоритм расчёта
Продолжительность торможения
tт = ωм / εт = ωм I / Tм, |
(10.5) |
34
где εт – модуль углового ускорения вала гидромотора при работе в режиме насоса во время торможения; I – момент инерции рабочего органа и деталей трансмиссии, приведённый к валу гидромотора
при торможении (I = 1,2Iроηп /
и |
2 |
|
п |
||
|
, здесь uп – передаточное отноше-
ние, uп = ωм / ωро); Тм – вращающий (тормозной) момент на валу гидромотора при работе в режиме насоса, Тм = рвqм / (2πηмгм).
11. Тепловые процессы в гидропередачах
Вопросы для проверки готовности студентов к работе
1.Причины повышения температуры МГ при работе гидропере-
дачи.
2.Уравнение теплового баланса (баланса мощностей тепловых потоков) в гидропередаче.
3.Куда расходуется теряемая в гидропередаче механическая мощность при достижении максимальной температуры МГ?
4.Почему установившуюся температуру МГ в гидропередаче принимают меньше максимально возможной температуры?
5.Зависимости для вычисления максимальной и установившейся температуры МГ.
6.Выводы зависимостей для определения потерь механической мощности в гидропередаче: а) через мощность на валу насоса; б) через мощность на выходном звене гидродвигателя.
Основные формулы к решению задач:
– потерянная в гидропередаче мощность
Рп = Pвх (1 – ηгп); |
(11.1) |
н |
|
– приращение температуры потоком масла при потере давления ∆р и мощности Рп
∆Т = ∆р /(сρ) = Рп / (сρQ); |
(11.2) |
– установившаяся температура |
|
Ту = Тв + 0,95Рп / Σ(kA); |
(11.3) |
– время нагревания до установившейся температуры |
|
tу = 3τн; |
(11.4) |
35
– постоянная времени нагревания |
|
τн = Σcjmj / Σ(kA); |
(11.5) |
– мощность теплового потока, отдаваемая или получаемая потоком масла Q при изменении его температуры на величину ∆Т,
|
Р = сρQ∆Т; |
(11.6) |
||||||
– мощность теплового потока, отдаваемая телом окружающему |
||||||||
воздуху, |
|
|
|
|
|
|||
Рв = kA(Т – Тв). |
(11.7) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
вх |
|
Задание 11.1. Вычислить температуру Tт |
на входе охладителя |
|||||||
АТ разомкнутой гидропередачи с гидромотором (рис. 11.1). |
||||||||
Qн =0,002 м3/с |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
Рнвх = 50 кВт |
АТ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Тб = 50оС |
|
Ттвх = ? |
|
Рис. 11.1. Расчётная схема к решению задачи 11.1
Условия расчета: гидропередача новая, работает непрерывно. Исходные данные:
–температура масла в баке Тб = 50 оС;
–мощность на валу насоса Pнвх = 50 кВт;
–подача насоса Qн = 0,002 м3/с;
–теплоёмкость масла с = 2 000 Дж/(кг·оС).
Алгоритм решения
Температура масла на входе в охладитель
вх |
|
P |
= Тб + ∆Т. |
т |
Приращение температуры масла на пути Б–Н–М–АТ
∆Т = Рп / (сρQ).
Потери мощности на пути Б–Н–М–АТ
Рп = Pнвх (1 – ηгп).
36
КПД гидропередачи ηгп = ηнηн–м–атηм, где ηн = 0,9; ηн–м–ат = = 0,95; ηм = 0,9.
Задание 11.2. Вычислить продолжительность нагревания tн масла в баке на величину ∆Т = 30 оС дросселированием масла через сопротивление (рис. 11.2).
Условия расчёта: распределитель с откры- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тым центром находится в нейтральной пози- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДР |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ции; дроссель расположен в напорной линии; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теплообменом с окружающим воздухом и теп- |
Qн |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
КП |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
лоёмкостью деталей пренебречь. |
рн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Исходные данные: |
∆рдр |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– давление насоса рн равно потере давле- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния в дросселе: рн = ∆рдр = 10 МПа; |
Рис. 11.2. Расчётная |
||||||||||||||
– объём масла в баке V = 0,3 м3; |
схема к решению |
||||||||||||||
– подача насоса Qн = 0,003 м3/с; |
|
|
задачи 11.2 |
–теплоёмкость масла с = 2 000 Дж/(кг оС); плотность масла
ρ= 900 кг/м3.
Алгоритм решения
тери: Рпн – в насосе Н; Рпдр – в дросселе. |
|
|
|
|
|
|
||
Температура масла, |
прошедшего |
один раз |
по |
контуру |
||||
Б–Н–ДР–Р–Б, в котором теряется вся мощность Рп = |
P |
вх |
= pнQн/ηн, |
|||||
|
||||||||
н |
||||||||
подведённая к насосу, повысится на величину ∆Т1 = Рп / (сρQн). |
||||||||
Последовательность вычислений: |
|
|
|
|
|
|
||
а) приращение температуры ∆Т1 за одно прокачивание; |
||||||||
б) продолжительность одного прокачивания t1; |
|
|
|
|
||||
в) необходимое количество прокачиваний; |
|
|
|
|
||||
г) время нагревания масла tн на величину ∆Т. |
|
|
|
|
||||
Задание 11.3. Вычислить установив- |
|
|
|
|
|
|
||
шуюся температуру Ту и продолжитель- |
РВХ |
|
|
|
|
Рвых |
||
Гидропередача |
||||||||
ность нагревания масла tу |
в гидропере- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
даче (рис. 11.3). |
|
|
|
Рв = (Ту – Тв)kA |
Условия расчёта: гидропередача но- |
|
|
Масло нагревается в местах потерь мощности. Основные по- |
||
вая; в качестве гидродвигателя исполь- |
Рис. 11.3. Расчетная схема |
|
к решению задачи 11.3 |
||
зован гидромотор; учесть теплоёмкость |
||
|
||
деталей и теплообмен с окружающей средой. |
||
|
37 |
Алгоритм решения
Установившаяся температура Ту = Тв + 0,95Рп / Σ(kA).
Потерянная в ГП мощность Рп = Рвх (1 – ηгп). КПД гидропередачи ηгп = ηнηн–гд–бηм.
Время нагревания ГП до установившейся температуры tу = 3τн,
где τн = Σcjmj / Σ(kA) – постоянная времени нагревания. Исходные данные:
–среднее значение коэффициента теплопередачи для охладителя и остальных элементов k = 20 Вт/(м2·оС);
–температура воздуха Тв = 20 оС;
– мощность на валу насоса
Pвх
н
= 60 кВт;
–суммарная площадь элементов гидропередачи А = 25 м2;
–сумма произведений Σcjmj = 1 200 000 Дж/оС.
Задание на дом
Вычислить давление настройки дросселя ∆рдр, позволяющее за время tн = 600 с нагреть гидросистему, изображенную на расчётной схеме (рис. 11.4), от темпера-
туры Тнач = Тв = –10 оС до Ткон = 10 оС.
Охладитель отключен термостатом ТС. Исходные данные: kб = 10 Вт/(м2 ∙оС)
– коэффициент теплопередачи бака; сд = = 480 Дж/(кг∙оС) – удельная теплоёмкость материала деталей; mд /mж ≈ 2 – отношение массы деталей к массе масла в процессе предварительного прогревания (при отключённом охладителе).
Сумму объёмов масла в остальных
элементах гидропередачи принять равной 0,3Vб. Подача насоса Qн и объём бака Vб приведены ниже.
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
||
|
Qн·10-3, |
0,5 |
0,7 |
1,0 |
1,3 |
1,5 |
2,0 |
2,3 |
2,5 |
3,0 |
3,3 |
3,5 |
4,0 |
4,3 |
4,5 |
5,0 |
5,3 |
5,5 |
6,0 |
6,3 |
6,5 |
|
м3/с |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Vб, м3 |
|
0,1 |
|
|
0,3 |
|
|
0,5 |
|
|
0,7 |
|
|
0,9 |
|
38
12. Определение параметров тепловой защиты гидропередач
Вопросы для проверки готовности студентов к работе
1.Из какого условия определяют объём масляного бака гидропередач машины: а) при отсутствии охладителя; б) при наличии охладителя?
2.Как определить температуру МГ на входе в охладитель при установившейся температуре в баке?
3.Как увеличить мощность теплового потока, рассеиваемую охладителем?
Задание 12.1. Вычислить объём масляного бака Vб, площадь охладителя Ат и производительность вентилятора Qв в приводе машины с разомкнутыми гидропередачами.
Условия расчёта:
– гидропередачи в предремонтном состоянии, их КПД понижен на 20 %;
– тепловая защита гидропередач общая. Исходные данные:
– в машине три гидропередачи вращательного действия;
– мощность на валах насосов
Pвх
н
= 70; 30 и 50 кВт;
–номинальное давление рном = 25 МПа;
–коэффициент теплопередачи охладителя kт = 30 Вт/(м2·оС), бака и других элементов kб = kэ = 10 Вт/(м2·оС);
–желаемая установившаяся температура масла Ту = 50 оС;
–температура воздуха Тв = 20 оС;
–циклограмма работы машины изображена на рис. 12.1.
=50 кВт
=30 кВт
=70 кВт
tц = 40 с
Рис. 12.1. Циклограмма работы машины
39
Расчётная схема изображена на рис. 12.2.
Рн
Ат =?
Qв =?
Рн1вх Рн2вх Рн3вх |
VБ =? |
QН1 + QН2 +QН3
Рис. 12.2. Расчётная схема к решению задачи 12.1
Алгоритм решения
Установившаяся температура Ту зависит от площади охладителя Ат и других параметров системы:
Ту = Тв + 0,95Рп / (kтАт + kб Аб + Σ(kэАэ)). |
(12.1) |
Для вычисления Ат получить из (12.1) необходимую формулу, в которой: Рп = (Σ(Рпi ti))/tц – средняя за цикл теряемая в гидропе-
вх |
(1– η); η = 0,8ηнηн–м–бηм; Аб – |
редачах машины мощность; Рпi = Pнi |
площадь бака, Аб ≈ 6,3Vб2/3, где Vб – объём бака, Vб ≈ 120 ΣQн
(ΣQнi = (ΣРнiηнi)/рн – сумма подач (производительностей) насосов); Аэ ≈ 2Аб – сумма площадей других элементов (кроме охладителя).
Расходом воздуха Qв необходимо обеспечить равенство мощностей тепловых потоков в охладителе АТ – отдаваемого маслом и получаемого воздухом:
cρQ(
Tтвх
–
T вых т
) = cвρвQв
(
T вых в
– Tв),
(12.2)
где Q = ΣQнi; св 1010 Дж/(кг оС) – теплоёмкость воздуха; в1,2 кг/м3 – плотность воздуха.
Кроме Qв в уравнении (12.2) неизвестны разность температур масла Tтвх – Tтвых на входе и выходе АТ и температура воздуха Tввых на выходе АТ.
40