1202
.pdfj
Для указанного условия (минимума напряжений в штангах) основные параметры работы насоса связаны между собой следую щей зависимостью:
п = 8,9 |
(VIЛ 6) |
F „ „ = 0 ,2 9 V Q IU)W |
(V I-17) |
где <7ср — средний вес |
1 м принятых двухступенчатых штанг |
диаметром 22 |
и 19 мм; |
|
(3,14 |
-43 - f 2,35-57) 9,81 |
= 26,4 Н/м. |
Яср — |
юо |
Для определения наивыгоднейшего режима, соответствующего минимальному напряжению в штангах, возьмем ряд возможных режимов. Вначале задаемся для принятого типа станка-качалки СКН10-2115 возможными значениями S и находим по формуле (VI. 16) соответствующие им значения п.
Площадь сечения плунжера FnJl (в см2) находим для принятых значений 5 и вычисленных значений п по формуле для подачи насоса:
Fnn = 1 IQ/Sn, |
(VI. 18) |
где Q — подача |
насоса, м3/сут. |
По площади плунжера находим его диаметр |
|
А,л = V X r/0,785. |
|
Затем задаемся стандартными значениями п и находим по |
|
формуле (VI. 17) |
соответствующие им значения Fnn. На основе |
вычисленных значений Fn„ и принятых значений п находим по
формуле |
(VI. 18) величину |
S = 11QIFuJ}n. |
|
||
Результаты вычислений |
сведем |
в |
табл. V I.3. |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а V I.3 |
|
|
Режимные параметры работы штангового насоса |
|
|||
Номер |
S, м |
|
|
^пл’ см‘ |
°плсм |
режима |
|
|
|||
|
П р и с т а н д а р т н ы х з н а ч е к и я х S |
|
|||
1 |
1,2 |
19,1 |
|
19,20 |
4,95 |
2 |
1,5 |
16,5 |
|
17,80 |
4,75 |
3 |
1,8 |
14,6 |
|
16,80 |
4,62 |
J |
2,1 |
13,2 |
|
15,80 |
4,48 |
|
П р и с т а н д а р т н ы х з н а ч е н и я х п |
|
|||
5 |
9 " |
5,35 |
° |
9,15 |
3,41 |
6 |
12 |
3,49 |
|
10,50 |
3,65 |
7 |
15 |
2,48 |
|
11,80 |
3,87 |
Ш
JJ
Из таблицы видно, что заданным условиям удовлетворяют третий и четвертый, так как только при этих режимах S u n нахо
дятся в |
возможных для станка-качалки СКН10-2115 пределах: |
5 < 3,3 |
м, /I < 15 качаний в минуту. |
Для выбора самого выгодного режима определим для третьего и четвертого режимов максимальные значения нагрузок в точке
подвески штанг по формуле |
|
+ + + |
(VI. 19) |
где b — коэффициент потери веса штанг в жидкости, который равен (рш— р)/рш, гДе Рш — плотность материала насосных штанг (стали), рш = 7850 кг/м3.
Ь = (7850 - 900)/7850 = 0,885:
Sn2/1440 — фактор динамичности.
Для третьего режима по |
формуле (VI. 19) |
|
|
РmaxIII |
16,8-900-9,81•1400 |
2,69-1400-9,81 |
1,8-14,62 |
|
104 |
|
1440 |
= 63,6-103н.
|
Для четвертого |
режима |
|
|
|
|
п |
15,8-900-9,81-1400 |
, |
|
|
|
* max IV — |
I Q 4 |
~Г |
|
|
|
+ |
2,69-1400-9,81 (0 ,885 + |
2' 14^ ’22 ) = 6 1 ,6 -103 Н. |
||
|
Следовательно, самый выгодный режим — четвертый, так как |
||||
при нем нагрузка |
в точке подвески штанг наименьшая (Pmax iv = |
||||
= |
61,6 |
кН). |
|
|
|
|
При этом режиме максимальное напряжение в штангах с dm = |
||||
= |
22 мм будет |
|
|
|
|
где /ш— площадь |
сечения |
штанг диаметром 22 мм, которая |
|||
равна |
3 ,8 -10"4 м2. |
|
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
Л |
61,6-Ю3 |
1СО 1Л6 т-г |
||
|
^тах — з 8- ю-4 |
— 162-10 |
Па. |
||
|
Такое высокое напряжение допустимо для штанг из легирован |
||||
ной стали 20 НМ. |
|
|
|||
|
Проверим третий и четвертый режимы на выносливость штанг, |
||||
характеризуемую |
частотой их |
обрыва. |
112
Частоту обрыва штанг на скважино-год можно определить по формуле А. С. Вирновского
х = Вп ( - ^ - ) 3L2-75, |
(VI.20) |
где В — коэффициент, зависящий от качества стали.
Так как качество стали и длина насосных штанг L для каждой скважины постоянные величины, то частота обрыва штанг про порциональна параметру К , определяемому только переменными величинами п, DnJl и йш.
Ввиду того, что наибольшее число обрывов (в среднем до 50%) наблюдается, как правило, в верхней части колонны штанг, расчет ведем для верхней ступени штанг с с1ш — 22 мм.
Для третьего режима
Для четвертого режима
K iv = 1 3 ,2 ( - i i L ) 3 = 1 1 2 .
Следовательно, и с точки зрения частоты обрывов штанг четвер тый режим будет самым выгодным.
Полученные расчетным путем режимные параметры (ОпЛ и п) получились нестандартными. Принимая для четвертого режима стандартный диаметр плунжера 43 мм, найдем необходимое число качаний в минуту:
4 48
И = 1 3 '2 Т Ж = 14' Но так как принятый станок-качалка СК.Н 10-2115 рассчитан на
стандартные числа качаний 9, 12 и 15, надо взять ближайшее большее число качаний 15, при этом насос при коэффициенте подачи 0,7 будет развивать дебит на 7% больше заданного. Если же по режиму работы скважины это недопустимо, то необходимо изготовить шкив соответствующего диаметра и установить его на электродвигателе. Диаметр этого шкива определится по формуле
d3Jl = |
= 14.990-29,75/1470 = 280 мм, |
(V I.21) |
где п = 14 — число качаний в минуту; dp = 990 мм — диаметр шкива редуктора; i = 29,75 — передаточное число редуктора; пэл = 1470 — число оборотов вала электродвигателя в минуту.
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ГОЛОВКУ БАЛАНСИРА СТАНКА-КАЧАЛКИ
Нагрузки, действующие при работе глубинного насоса в точке подвески насосных штанг, состоят из:
1) статических нагрузок от веса насосных штанг и жидкости, а также сил трения плунжера в цилиндре насоса и сил трения насосных штанг о трубы;
113
2) динамических нагрузок, вызываемых силами инерции движущихся масс насосных штанг в жидкости, а также вибрацией штанг.
Нагрузки на штанги, вызванные этими причинами, действуют одновременно, и для практических целей необходимо знать их совокупное действие. Эти нагрузки можно определить расчетным путем по формулам разных авторов. Но ввиду сложности расчет ных методов можно пользоваться более простым и точным спосо бом — непосредственным измерением этих нагрузок при помощи динамографа.
Задача |
58. Определить |
максимальную |
нагрузку на головку |
||||
балансира |
станка-качалки |
по |
формулам |
А. С. Вирновского, |
|||
И. А. Чарного и А. Н. Адонина |
и сравнить |
полученные резуль |
|||||
таты. |
|
|
|
|
подвески вставного насоса L = |
||
Исходные данные: глубина |
|||||||
= 1800 |
м; |
диаметр плунжера насоса Dnn = 28 мм; внутренний |
|||||
диаметр |
насосных труб*с£т = 50,3 мм; колонна насосных |
штанг |
|||||
двухступенчатая — длина |
штанг |
верхней ступени с с1'ш = |
22 мм |
||||
составляет 28% , или 1Х= |
504 м, и длина штанг нижней ступени |
||||||
с йш = 1 9 |
мм составляет |
72% , |
или /2 = 1296 м; станок-качалка |
||||
СКН10-2115; длина хода сальникового" штока S = 2,1 м; число |
|||||||
качаний |
в |
минуту п = 12; |
плотность жидкости рж = 900 |
кг/м3; |
модуль упругости для стали Е = 0,21 ТПа.
Максимальную нагрузку на головку балансира можно опре делить по различным формулам в зависимости от режима откачки жидкости.
По статической теории расчета учитываются только стати ческие усилия (вес штанг и жидкости) и максимальное значение сил инерции. По исследованиям А. Н. Адонина, граница между
статическим |
и динамическим |
режимами при |
откачке |
жидкости |
|||
с |
больших |
глубин находится в зоне значений параметров р, = |
|||||
= |
(йЬ/а = |
0,35 -ьО,45 (а> — угловая скорость |
вращения криво |
||||
шипов, |
рад; |
а — скорость |
распространения |
звука |
в металле |
||
штанг, |
м/с). |
|
|
|
|
В настоящее время применяются в основном режимы с р- < 0,5. Указанные значения р, ограничивают большую область стати ческого режима работы штанговых насосов на глубинах до 1000— 1200 м, а также тихоходную работу на больших глубинах. За пределами этой области, т. е. при значительном увеличении глу бины и скорости откачки, следует применять динамическую теорию расчета.
Определим угловую скорость кривошипов о) = шг/30 = 3,14-12/30 = 1,26.
Скорость распространения звука а = 5100 м/с. Параметр р,, характеризующий режим откачки, будет
р. = аЬ/а = 1,26-1800/5100 == 0,445,
114
Найденное значение [д. находится на границе между статиче ским и динамическим режимами откачки жидкости.
1. Максимальная нагрузка по элементарной (статической) теории определяется по формуле
Ртах = Рж |
Ф 4" т )> |
(VI.22) |
где Рж — вес столба жидкости над плунжером высотой, равной глубине установки насоса L (предусматривается наиболее слож ный случай, когда динамический уровень находится у приема насоса):
Рж = РияРР ж £ / Ю |
4 , |
|
|
|
|
|
|
|
|||
где F nJ1 — площадь сечения плунжера, равная 6,15 см2. |
|
||||||||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рж |
6,15-1800*9,81 |
= |
9 ,8 -103 |
Н. |
|
|
|
||||
|
|
|
104 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полный |
вес |
насосных |
штанг |
|
|
|
|
||||
Рш = |
qA + |
q.J2= |
30,8 •504 + |
23,1 •1296 = 45,5■ 103 |
Н. |
|
|||||
Здесь <7i |
и |
— вес |
1 |
м |
насосных штанг диаметром |
22 |
и 19 мм |
||||
соответственно, |
Н. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент потери веса штанг в жидкости b равен |
|
||||||||||
Ь = (рш- |
рж)/рш = |
(7850 - 900)/7850 = |
0,885. |
|
|
||||||
Фактор динамичности т имеет величину |
|
|
|||||||||
т = S/г2/1440 = |
2,1 |
122/1440---= 0,21. |
|
|
|
||||||
Следовательно, |
имеем |
максимальную |
нагрузку |
по |
формуле |
||||||
(V I.22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РШах = 9 ,8 -103 + |
|
4 5 ,5 -103(0,885 + 0,21) = 59,6• 103 Н. |
|
||||||||
2. Максимальная |
|
нагрузка |
на основе |
динамической |
теории |
А. С. Вирновского с учетом собственных колебаний колонны штанг определяется по формуле
Л».х = Р ш+ Р ж - |
Р'ж + |
- Г а |
У |
х |
X (Ри + 0,ЗеРж) У |
\ |
+ а * - Щ - Рш{ \ |
- \ ) (а , — Ц - ) . |
|
|
|
|
|
(VI. 23) |
Входящие в формулу величины имеют следующие значения: |
||||
Р ш — полный вес |
колонны насосных штанг; Р ж — вес столба |
жидкости между плунжером и штангами, определяемый из выра жения
Рж = |
Ржё(РплР ~ fA ~ Ш |
= |
= |
9,81 (6,15-1800 - |
3,8-504 - 2,83-1296) = 4 ,8 6 -103 Н; |
115
Р ж — вес столба жидкости от приема насоса до динамического уровня, который равен нулю, так как уровень находится у приема насоса; dm— средний диаметр колонны насосных штанг, экви валентный диаметрам двухступенчатой колонны с учетом их процентного соотношения, следовательно,
с1ш= (22-28 + 19-72)/100 = 19,9 мм; |
|
|
|
|||
А — удлинение |
штанг от веса |
столба |
жидкости, определяемое |
|||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
FплРж^Д2 |
6,15-900-9,81•180Э2 |
0,271 м, |
|
|
|
|
Efm |
0,21 ■101а •3,1 |
|
|
||
|
|
|
|
|||
где |
средняя площадь поперечного сечения штанг с |
= |
19,9 мм, |
|||
/ш = |
0,785 dm = |
0,785 -1,992 = |
3,1 см2; |
а и ах — коэффициенты, |
||
зависящие от кинематики станка-качалки: коэффициент а |
— отно |
шение угла поворота кривошипа я/2 к углу его поворота ср (считая от начального неподвижного положения), при котором скорость
достигает максимума. Для СКН10-2115 при 5 = |
2,1 |
м а = 1,15; |
|||||
коэффициент аг определяется из равенства |
|
|
|||||
ах= |
2r/S = |
2 •0,86/2,1 = 0 ,8 2 . |
|
|
|||
(здесь г |
= 0,86 |
м — радиус кривошипа при 5 = |
2,1 |
м); |
|||
е — отношение площадей |
просвета |
|
|
||||
|
F ПЛ /щ |
6,15 |
— 3,1 |
= 0,18 |
|
|
|
|
19,8 |
— 3,1 |
|
|
|||
|
/т---/ш |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
(где /т = 19,8 см2 — площадь проходного сечения 50-мм насосных труб); ф — коэффициент, равный
Ф = Ш т + W = 8,68/(8,68 + 3,1) = 0,74.
Здесь Д = 8,68 см3 — площадь сечения 60-мм труб по металлу. Подставив в формулу А. С. Вирновского (V I.23) найденные
числовые величины, получим
Л,ах = 4 5 ,5 -103 |
+ |
4 ,8 6 -103 |
+ |
|
|
|
|
+ |
•i f g V |
|
2’ 9 ,в?6* |
(45,5 •10Э+ |
0,3 ■0,18 •4,86 ■103) X |
|
|
X |
У 0,82-0,74 |
|
0,271 |
1,152-2,1•1,262 |
4 5 ,5 -103 ^ |
х |
|
|
2,1 |
2-9,81 |
|
||||
х |
(0 > 8 2 - о ^ Д 1! ) = 63,5-103 Н. |
|
|
|
На основе экспериментальных работ, проведенных в АзНИИ А. Н. Адониным, были установлены пределы применимости фор мулы А. С. Вирновского:
р = coL/a = 0,785.
116
Подставив вместо угловой скорости кривошипов со ее значение л/г/30, найдем предельное число качаний
38500 |
0 _ |
38500 |
2 |
19 кач/мин |
|
||
|
L |
А ~ |
1800 |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
В нашей задаче р = 0,445 и п = |
12. Поэтому формула Вирнов- |
||||||
ского применима. |
|
|
|
|
|
||
3. |
Максимальная |
нагрузка |
на основе динамической теории по |
||||
формуле |
И. А. Парного |
|
|
|
|
||
Л ™ = |
я ж + |
Р ш( ь + |
- ^ |
^ |
) . |
(VI.24) |
В этой формуле tg р/р — коэффициент, учитывающий вибра цию штанг, а р — параметр, характеризующий режим откачки, равный 0,455 рад./с = 0,445 -180/3,14 = 25,4 градус/с
tg р/р = tg 25,4/0,445 = 0,470/0,445 - 1,055.
Таким образом, по формуле (V I.24)
Ли* = 9,81 •НУ+ 45,5-10» (0,885 + 2 ^ 1 2 1 1 ,0 5 5) =
=58,1 10s Н.
4.Максимальная нагрузка на основе динамической теории по эмпирической формуле А. Н. Адонина
■Ртах — Л и + Р ж + (Л и + е ^ ж ) |
m m 2,24-3,3L.10-4 |
+ 2500S, |
900 |
(VI.25)
где т — кинематический коэффициент, который для станкакачалки СКН10-2115 при радиусе кривошипа г = 0,86 и длине шатуна 1Ш= 3,3 м равен
1 + |
1 + 0,863,3 |
1,3. |
т - |
|
|
/ ‘ - U r ) 2 |
U - U f - y |
|
Подставив в формулу (V I.25) найденные величины, получим
Р т а х |
= |
45,5 •103 + 9,8 •103 + (45,5 + 0,18 - 9,8) 103 х |
х |
1 о |
A QA 1 п2,24—3,3-1800’10“ ^ |
1 , 3 - 0 , 8 6 . 1 2 ------------1_2500-2,1 = 6 4 -103 Н. |
||
|
|
900 |
Как видно из расчетных данных, наибольшие нагрузки на головку балансира получаются при использовании формул дина мической теории А. С. Вирновского и А. Н. Адонина. По этим же
117
формулам получено наибольшее совпадение с результатами непо средственного замера динамографом нагрузок, действующих на сальниковый шток.
Задача 59. Определить по динамограмме~работы глубинного штангового насоса (рис. V I.7) максимальную и минимальную нагрузки на сальниковый шток, амплитуду колебаний нагрузки, максимальное напряжение в верхней штанге и коэффициент подачи насосной установки, если масштаб усилий динамографа составляет 800 Н на одно деление 100%-ной шкалы (1%), а масштаб хода
равен |
1 |
: 30, /ш = |
3,8 см2 |
|
(dm = |
22 |
мм). |
|
|
|
Максимальное |
усилие |
||
в |
точке М и минимальное |
|||
в |
точке |
А будут: |
|
|
|
Р шах = 800-65 = |
|
||
|
= |
52-103 Н; |
|
|
|
^ = 8 0 0 - 2 7 = |
|
||
|
= |
2 1 ,6 -103 Н. |
|
Рнс. V I.7. Дннамограмма работы штангового насоса (масштаб 1 : 30, масштаб усилий — 800 Н на 1%)
Амплитуда колебаний нагрузки за один цикл (ход вверх и вниз)
А — Р |
__ Р __ |
1 шах |
1 min — |
=( 5 2 - 2 1 ,6 ) 103 =
=3 0 ,4 -103 Н.
Максимальное напряжение в верхней штанге диаметром 22 мм и площадью сечения /ш = 3,8 см3
<W = Лпах/L = 5 2 -103- 10V3.8 = 137-106 Па.
Потеря хода плунжера (см. рис. V I.7 отрезок В — b) вследствие деформации насосных штанг и труб
\ = (28 — 18) 30 = 300 мм.
Коэффициент подачи насосной установки, учитывающий напол нение насоса и упругие удлинения штанг и труб, равен отношению отрезков
Ч = ВС!Ad = ( 1 1 0 - 28)/(110 — 18) ^ 0,9.
Задача 60. Определить статические нагрузки и удлинение насосных штанг и труб при помощи номограммы 1.
Нагрузка от веса насосных штанг, погруженных в жидкость,
Р ш = QL, где q — вес 1 |
м штанг в |
жидкости, Н; L — глубина |
спуска насоса, м. |
|
|
1 И б р а г и м о в С. Г. |
Номограмма для обработки дннамограмм глубин- |
|
ноыасосных скважин.— АНХ, 1970, № 3 , |
с. 32— 33. |
118
Нагрузка |
от веса |
жидкости |
Р ж = FLpng, где F — площадь |
|
сечения плунжера, м2; |
рж — плотность |
жидкости, кг/м3. |
||
Удлинение |
насосных труб и |
штанг |
под действием нагрузки |
от веса жидкости определяется по формуле
(V I.26)
где /ш — площадь сечения насосных штанг, м2; /т — площадь живого сечения тела насосных труб, м2; Е — модуль упругости стали, Па.
Рис. V I.8. Номограмма для определения статических нагрузок на головку балансира станка-качалки
Для облегчения и ускорения вычисления Р'ш, Р ж и X предло жена номограмма (рис. V I.8). Применение ее поясним следующим
примером. |
|
|
“"Определим Р'т, Р ж и X, если L = |
1000 м, ПпЛ = 56 мм, |
DT = |
= 76 мм (внутренний), dm = 22 мм, |
рж = 900 кг/м3. |
|
На оси абсцисс левой части номограммы из точки L = |
1000 м |
проводим вертикаль до пересечения ее с линиями плотности жидко сти рж = 900 кг/м3. От найденных точек проводим горизонталь вправо до пересечения с линиями диаметра плунжера насоса и насосных штанг в правой верхней части номограммы. Затем прово дим вертикаль вниз до пересечения с осью абсцисс Р . Точки пере сечения определят Р ж = 21,8 кН и Р'т = 28 кН. Далее, для определения X проводим вертикаль вниз из точки Р ж до пересече
119
ния с линией глубины спуска насоса L. Из найденной точки проводим горизонталь влево до пересечения с линиями диаметра насосных труб и штанг. Из точек пересечения восставим перпен дикуляры до пересечения с осью деформации X и находим раз
дельно |
= 265 |
мм и Хт= |
70 мм. Суммарное удлинение будет |
X = А,ш |
Хт= |
265 —J—70 = |
335 мм. |
8. РАСЧЕТ И ПОДБОР КОЛОНН НАСОСНЫХ ШТАНГ
Для подбора ступенчатых колонн насосных штанг можно при менять два способа. При первом способе отыскивают точку, в которой напряжение будет равно максимально допустимому. При втором способе подбирают равнопрочную колонну ступенчатых штанг, для которой максимальные напряжения в каждой ступени штанг равны.
Задача 61. Подобрать двухступенчатую колонну насосных штанг из углеродистой стали 40 (прил. 7) для работы вставного
насоса с DnJl = |
43 мм на глубине L |
= 1200 м при факторе динамич |
||||||||||||||
ности m = |
0,2; |
плотность добываемой |
нефти р = |
900 кг/м3; диа |
||||||||||||
метры штанг 16 и 19 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Расчет ведем первым способом, определяя точку, в которой |
|||||||||||||||
напряжение |
равно |
максимально |
допустимому. |
|
|
|||||||||||
|
Длина |
нижней ступени штанг (счет индексов сверху) |
|
|||||||||||||
|
|
|
of2 |
Рж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(V I.27) |
||
|
|
|
<72 |
(Ь + |
ш) |
’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где а = |
150 МПа — максимально допустимое напряжение; Р ж — |
|||||||||||||||
вес |
столба |
жидкости над плунжером, который равен FunpgL = |
||||||||||||||
= |
14,6 |
10'4 -900 |
9,81 1200 - |
15,5-103 |
Н |
(здесь |
F nJl = |
14,6 X |
||||||||
X |
10-4 |
м2 — площадь |
сечения |
плунжера); |
b = |
(рш— р)/рш == |
||||||||||
= |
(7850 — 900)/7850 = |
0,885 — коэффициент |
потери веса |
штанг |
||||||||||||
в жидкости; /2 = |
2 см2 — площадь сечения штанг диаметром 16 мм; |
|||||||||||||||
g2 = |
16,4 |
Н — вес |
1 м этих |
штанг. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
По формуле (V I.27) |
находим |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
, |
|
150- 10е-2 -10-4— 15,5-Ю3 |
С1/1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
*2 ~ |
|
16,4(0,885+ 0,2) |
— «14 м. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Длина |
верхней |
ступени |
штанг |
|
|
|
|
|
|||||||
|
/ |
_ |
<r(/i + |
/a) |
|
150•10° (2,83 + 2) 10~4 |
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
<7i(fl+m) |
|
|
23,1 (0,885+ 0,2) |
|
|
|
|
|
|||||
где |
= |
2,83 -10-4 м2 — площадь сечения штанг диаметром 19 мм; |
||||||||||||||
g± = |
32,1 |
Н — вес |
1 м этих |
штанг. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Общая |
длина |
двух |
ступеней |
(^ + |
/2 = |
497 + |
814 = |
1311 м)- |
получилась несколько больше заданной глубины подвески насоса, следовательно, третья ступень не требуется. Для подвески насоса на 1200 м следует уменьшить длину верхней ступени на 111 м, и она будет равна 497 — 111 = 386 м.
120