2800
.pdf,
Рис. 2.3. Схема распределения температур в последовательно криcталлизующемся сплаве (а); строение области затвердевания (б).
Этот параметр меняется по величине в процессе кристаллизации в зависимости от крутизны линий ликвидуса и солидуса. Вне переходной зоны P / T 0 , внутри области затвердевания производная P / T отрицательна. При кристаллизации чистых металлов и эвтектик температура в пределах области затвердевания практически постоянна, поэтому P / T и расчет процесса кристаллизации по уравнению (2.12) становится невозможным. Для случая кристаллизацйии без переохлаждения удается рассчитать
кинетику процесса, полное время затвердевания |
сплава |
мгновенные параметры кристаллизации Uохл = - |
T / ; |
К/с; Uкр = P / ; С –1 время кристаллизации в локальной узкой области (близкой к точке) ,с. Однако при этом предполагается, что процесс кристаллизации является квазистационарным, т.е. диффузия в твердой фазе очень мала, изменение температурного поля внутри и вблизи двухфазной области за время затвердевания незначительно и им можно пренебречь .При этих условиях в области затвердевания должно выполняться уравнение теплового баланса
21
λS gradTr λL gradTL UФ ΔHLS ρ |
(2.13) |
где λS , λ L , - теплопроводности твердого и жидкого металла; qrad ТТ, qrad ТL – градиенты температурного поля в твердом и жидком металле в области затвердевания; Uср- скорость движения фронта кристаллизации; H LS - изменение удельной энтальпии сплава при кристаллизации в интервале ТL – ТS.
Ширина области затвердевания XLS сплава определяется уравнением /4/
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
S U |
S |
L U |
L |
|
|
|
2 |
||||||
X LS |
|
охл |
охл |
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
L CL TL TS |
Размер и структура двухфазной области во многом предопределяют возникновение в литых заготовках химической и физической неоднородности. По классификации акад. А.А. Бочвара двухфазную область можно представить в виде двух принципиально различающихся по структуре и свойствам состояний: жидко-твердого (ЖТ) и твердожидкого (ТЖ), рис. 2.3,б. Граница раздела этих состояний соответствует температуре начала линейной усадки сплава Тну /7/. По классификации Б.Б. Гуляева /8/ для состояния ЖТ характерным является макроскопическое перемещение жидкости, в которой кристаллы не образуют связанного каркаса, свободно перемещаются в ней, а при выливании жидкого остатка удаляются вместе с ним, обнажая границу выливаемости (Тв). Состояние Т'Ж разделено границей питания (Тп) на зоны локальных и микроперемещений расплава между кристаллами, образовавшими связанный каркас.
Разделом между ЖТ- и ТЖ состояниями является граница выливаемости. Обе границы –
22
Тну и Тв- характеризуют образование связанного кристаллического каркаса, рис. 2.4, а.
Рис. 2.4. Температурные границы области затвердевания сплавов (а); характеристика состояний металлической системы (б)
Для устранения кажущегося противоречия в определении этих температурных границ предложено /8/ более деталь
ное рассмотрение строения области двухфазного состояния кристаллизующихся сплавов, основанное на особенностях структуры жидких сплавов в предкристаллизационный период. Допускается, что в прилегающей к ликвидусу области незначительно перегретого расплава существует область квазидвухфазного состояния, в пределах которой условно можно выделить квазисуспензию, содержащую отдельные кристаллоподобные образования и их скопления, неметаллические включения; дисперсные частицы другой природы. В области ЖТ-состояния находится суспензия, в которой частицы твердой фазы полностью разделены; по свойствам она подобна упруговязкопластичному телу. Для ТЖ-состояния характерна капил- лярно-пористая структура; поры заполнены квазисуспензией, рис. 2.4,6. Между ЖТ- и ТЖ-состояниями должна
23
располагаться переходная область, по структуре подобная пастообразному состоянию (гелю), границами этой области являются температуры Tb и Тну. При таком строении двухфазной области способность металла сохранять жидкотекучесть будет определятся температурой Тв, способность к образованию выраженного кристаллического каркаса - температурой Тну.
2.4. Поверхность раздела между жидкой и твердой фазами
Отвод теплоты от расплава формой является нестационарным тепловым процессом, при котором температура отдельных точек в системе отливка-форма изменяется во времени. Следовательно, изменяется теплосодержание тела, в зависимости от конкретных условий наблюдается многообразие морфологических форм затвердевания. Раз
личие форм обусловлено прежде всего природой основного металла, степенью его чистоты, природой и концентра цией легирующих компонентов сплава, предкристаллизационным состоянием расплава, тепло-физическими свойствами жидкого металла формы и другими технологическими факторами. Все многообразие форм и взаимных ориентации кристаллитов можно свести к некоторым морфологическим схемам затвердевания, рис. 2.5, характеризующим различную способность питания и движения жидкого металла в затвердевающем металле /9/. Если границей раздела между твердой и жидкой фазами считать поверхность, которая отделяет атомы, расположенные в узлах решетки, от всех остальных: атомов, то такая граница должна быть атомногладкой, рис. 2.6, а, или шерохова-
той, рис. 2.6,б /10/.
24
Теория и эксперимент показывают, что реализуется тот вариант границы, который выгоден для данного металла и кристаллогеометрии поверхности. Теория огрубленной поверхности раздела рассмотрена многими исследователями, однако по отношению к кристаллу, находящемуся в контакте с собственным расплавом наиболее приемлемым является подход, предполагающий, что поверхностная структура должна находиться в равновесии как с кристаллом, так и с расплавом
Рис. 2.5. Морфологические схемы затвердевания сплавов и фронта затвердевания: а и д - плоский фронт затвердевания, б - шероховатый; в, г - направленное затвердевание – ЖТ состояния; е, ж- кашеобразное состояние; з - суспенсия с низким содержанием твердой фазы.
25
о, S
Рис. 2.6. Морфология поверхности раздела между твердой и жидкой фазами: а - гладкая; б - шероховатая (грубая).
Атомы из расплава адсорбируются беспорядочно поверхностью, которая была до этого атомногладкой; при этом происходит изменение свободной поверхностной анергии
FS |
|
|
|
|
|
|
ΔFS ΔE0 |
ΔE1 ΔS0 T ΔS1 T P ΔV |
(2.5) |
||
|
|
|
|
|
|
где E0 |
|
nc |
|
уменьшение энергии системы за счет при- |
|
|
|||||
2L0 |
NA |
||||
|
nK |
|
|
|
соединения из расплава NА атомов к поверхности раздела ( Lо - атомная теплота плавления,) nc число ближайших соседей в данной плоскости, nк- число ближайших соседей в кристаллической решетке); EL - среднее понижение энергии комплекса из NA - атомов по сравнению с одиночным атомом;
|
|
|
S0 |
|
H |
|
NA - разность энтропии жидкой и твердой фаз |
|
|
|
TE |
( Hпл L0 кТЕ - энтальпия плавления);
S1 - энтропия, характеризующая степень неупорядоченности распределения NAатомов на поверхности; Р V- поправка на изменение объема при изменении агрегатного
26
состояния (для превращения Ж Т ею можно пренебречь), Уравнение (2.15 сводится к виду
ΔFS |
|
N NA |
|
N |
|
NA |
||
|
α NA |
|
. |
n |
|
|
|
|
N K T |
N2 |
|
|
|||||
|
|
N NA |
|
N |
||||
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N NA |
2.16 |
|
n |
|
|
|
|
|||
|
NA |
|
где (α=ΔНПЛ/К ТЕ - коэффициент, зависящий от кристаллогеометрии поверхности раздела.
Графическая интерпретация уравнения (2.16) дана на рис. 2.7 /11/. При (α<2 функция Fs/(N.K-TE) имеет минимум, соответствующий отношению NА/N-0,5. Из этого можно заключить, что выигрыш в свободной энергии достигается в случав, когда на поверхности раздела заполнена половина всех возможных позиций. Следовательно, поверхность границы между твердым и жидким металлом вследствие затвердевания непрерывно образующихся атомных скоплений будет шероховатой; поверхность раздела не имеет явно выраженной кристаллографической огранки.
27
Рис. 2.7. Изменение свободной энергии поверхности раздела в зависимости от заполнения возможных мест адсорбции атомов на поверхности.
При α>2 затвердевание идет путем послойного роста, поэтому поверхность раздела будет атомногладкой с четко выраженной огранкой. Нельзя исключать возможности перехода от одного механизма роста к другому, например, от непрерывного к послойному, если на фронте кристаллизации изменится степень переохлаждения. Толщина границы раздела увеличивается с уменьшением отношения РПЛ/К ТЕ; условиях равновесия между кристаллом и расплавом величина отношения для всех металлов не больше 2 (обычно I,2). Следует отметить, что существуют и другие механизмы для объяснения морфологии поверхности раздела двух фаз например, механизмы Кана и др.
28
Представляет интерес рассмотреть влияние твердых и жидких включений в расплаве на морфологию фронта кристаллизации. В работе /12/ в качестве расплава были выбраны сукцинонитрил,
камфен и циклогексанол, которые кристаллизуются по нормальному закону /13/; в качестве нерастворимых твердых включений - частицы ликоподия размером R - 15 мкм. частицы никеля R (5 - 100 мкм), в качестве растворимых примесей - один на модельных составов, в качестве жидких включений - капли ртути, галлия.
Воздействие твердых нерастворимых частиц на морфологию фронта кристаллизации зависит от скорости роста (переохлаждения) к размеров частиц. Скорость роста Uкр определяется уравнением /13/
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
П |
3 |
|
||||
U |
|
|
|
|
|
|
(2.17) |
||
KP |
|
|
|
|
|||||
|
R B R |
|
|
||||||
|
|
|
|
где σп - поверхностная энергия; В - константа расклинивающего давления, при котором частица отталкивается фронтом кристаллизации; ή - динамическая вязкость расплава.
При R I мкм малой скорости движения фронта кристаллизации (U I мкм/с) и U <Uкр частицы отталкиваются фронтом; существенных изменений в структуре при этом не происходит. При U> Uкр плоский фронт захватывает частицы, в результате чего деформируется; в процессе продвижения в глубь расплава фронт становится шероховатым, а затем вновь плоским. Об этом свидетельствуют снимки, рис. 2.8, сделанные в последовательные моменты времени с помощью микрокиносъемки /12/.
29
Рис. 2.8. Захват твердой частицы ликоподия фронтом кристаллизации сукцинонитрила; стрелкой показано направление движения фронта.
При увеличении переохлаждения создаются условия для образования ячеистодендритной структуры. Характер взаимодействия кристаллов и частиц зависит от соотношения размеров R и Rg (Rgрадиус кончика дендрита). При Rg«R частица тормозит движение фронта на участке его непосредственного контакта; соседние участки фронта огибают частицу. При Rg»R наблюдается потеря устойчивости фронта, он расщепляется с образованием новых структурных элементов в форме ячеек или дендритов, рис.
2,9,
30