652
.pdfправлении по трем нитям при двух положениях вертикального круга.Колебание «местануля»настанции не должнопревышать одной минуты. Высоты инструмента и визирных целей следует измерять с точностью до 1 см.
Расхождение между прямым и обратным превышениями для однойи тойжелиниипритригонометрическомнивелированиине должно быть долее 0,04S м, где S — длина линии, выраженная в сотнях метров.
Допустимые невязки h в ходах и замкнутых полигонах тригонометрического нивелирования не должны превышать величины
h 0,04S ,
n
где S — длина хода, м; n — число линий в ходе или полигоне. При изысканиях для строительства линейных сооружений на незастроенных территориях начальная и конечная точки трасс (если они не фиксированы на местности), вершины углов поворота, а также створные точки прямолинейных участков в пределах взаимной видимости (но не реже чем через 1 км) должны закрепляться временными знаками (деревянными и железобетонными столбами, металлическими уголками и др.). На застроенных территориях закрепление трасс не производится, а их точки должны привязываться не менее чем тремя линейнымипромерамикпостояннымпредметамместности(углы
зданий, сооружений и др.).
При изысканиях для строительства линейных сооружений нивелирные знаки должны устанавливаться:
—по трассам железных и автомобильных дорог, магистральных каналов не реже чем через 2 км;
—по трассам трубопроводов не реже чем через 5 км (в том числе на переходах через большие водотоки и на организуемых водомерных постах).
На мостовых переходах через большие реки следует устанавливать постоянные реперы на обоих берегах реки.
Геодезические пункты, закрепленные постоянными знаками (грунтовыми и стенными реперами, марками и др.), и долговременно закрепленные точки съемочных сетей подлежат учету и
41
сдаче для наблюдения за их сохранностью заказчику и органам архитектуры и градостроительства в установленном порядке*.
Геодезические знаки (реперы), закрепляющие ось трассы линейных объектов, подлежат использованию в качестве разбивочной основы при последующем строительстве и должны быть переданы по акту заказчику или указанной им организации.
Обработка результатов полевых измерений при создании (развитии)съемочнойгеодезическойсети,производитсянаПЭВМ или других средствах вычислительной техники. Уравнивание съемочной сетипроизводитсяупрощеннымиспособами приусловии отсутствия ходов более 2-го порядка.
Висячие ходы разрешается вычислять с пунктов опорных (государственных)геодезических сетейи точексъемочных сетей после их уравнивания. При этом в съемочных сетях значения углов следует вычислять до 0,1 , а координат — до 0,01 м. Значения высот точек в ходах технического нивелирования должны вычисляться до 0,001 м, а в ходах тригонометрического нивелирования — до 0,01 м.
4. ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ РАЗБИВОЧНЫЕ РАБОТЫ. РАСЧЕТ ТОЧНОСТИ ПРИ СОЗДАНИИ ОПОРНОЙ СЪЕМОЧНОЙ
СЕТИ И ВЫПОЛНЕНИИ РАЗБИВОЧНЫХ РАБОТ
4.1. Общие сведения
Геодезические работы в транспортном строительстве и строительстве промышленных предприятий выполняются в соответствии с проектами производства геодезических работ (ППГР), содержащими:
—схемы плановых и высотных геодезических сетей;
—схемы закрепления главных, основных и монтажных осей объектов и сооружений;
—краткое описание технологии выполнения геодезических работ с расчетами необходимой точности измерений при создании геодезических сетей и детальных разбивочных работах, а
* Охрана пунктов (точек) съемочной геодезической сети, закрепленных постоянными знаками, должна выполняться в соответствии с Положением об охранных зонах и охране геодезических пунктов на территории Российской Федерации.
42
также с обоснованиемтребуемого количествапроизводственного персонала и приборов.
Точность геодезических работ в строительстве регламентируется строительными допусками,атакже требованиями, предъявляемыми ксъемочным геодезическим сетям при крупномасштабных топографических съемках.
Расчет точности геодезических измерений следует производить методом наименьших квадратов по ожидаемым средним квадратическим погрешностям уравненных элементов плановых и высотных геодезических построений [5].
4.2. Геодезические сети
Целевым назначением геодезических сетей является:
—создание основы для построения разбивочных сетей, используемых при выносе в натуру элементов инженерных сооружений, включая линейные объекты, при монтаже технологического оборудования;
—создание основы для выполнения исполнительных съемок объектов;
—обеспечение наблюдений за деформациями сооружений и земной поверхности в процессе строительства и после его окончания.
При развитии геодезических сетей для исключения влияния погрешностей существующей государственной или местной геодезической основы следует использовать свободные построения, сохраняя при этом имеющуюся в данном районе систему координат и высот [5].
Плановые геодезические сети на площадках промышленного
итранспортногостроительствасоздаютметодами триангуляции, полигонометрии,геодезическихзасечек,авысотные—геометри- ческим нивелированием. В последние годы предпочтение отдается измерительным средствам на базе ГНСС. При этом необходимо стремиться к сокращению многоступенчатости геодезических построений на основе применения современной геодезической и вычислительной техники.
Точностьвзаимногоположения пунктовплановыхгеодезических сетей определяется с учетом допусков на разбивочные и
43
строительно-монтажные работы. Для расчета точности геодезических сетей рекомендуется формула
|
mr |
|
|
1 |
|
2 |
|
1 |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
8l |
2 |
|
|
4 1 |
n |
ml |
, |
(4.1) |
|
|
Lr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где mr — относительная погрешность наиболее слабой стороны
Lr
(середина) геодезической сети; l — расстояние между точками съемочной сети; — строительный допуск; ml — средняя квадратическая погрешность измерения координатной съемочной сети; n — количество точек между опорными точками.
Формула (4.1) предусматривает двухэтапный переход от геодезической сети к детальным разбивкам.
Принципы расчета точности опорных и съемочных сетей. Строительный или технологический допуск рассчитывают на основании предположений, что действуют (влияют) случайные погрешности. При этом = t , где коэффициент t зависит от принятой доверительной вероятности p. Обычно принимают
p = 0,997 и t = 3. Тогда = 3 .
При этих условиях будет оказывать ничтожное влияние на величину строительного допуска. Принцип ничтожного влияния логично представить как:
m m2 |
m2 |
|
12 0,32 |
1,004, |
(4.2) |
1 |
2 |
|
|
|
|
где m1 и m2 погрешности разбивочных работ и опорной сети соответственно.
Величина m в процентах составляет 0,4 %, что соответствует доверительной вероятности p = 0,997.
4.3. Структурная схема расчета точности создания опорных и съемочных сетей
Структурная схема представлена на рис. 4.1.
Пункты |
Пункты опорной |
Пункты опорной |
Объект |
ГГС |
геодезической сети |
сети съемочной |
строительства |
|
|
сети |
|
Рис. 4.1. Структурная схема создания опорных и съемочных сетей
44
Расчет может быть выполнен из принципа ничтожного влияния и исходя из принципа от частного к общему.
При строительном допуске = 3, так как = 1, пункты строительной сети должны определяться с погрешностью 1/3 , а пункты опорной геодезической сети — с погрешностью 1/9 . С учетом этого условия влияние исходных данных каждой предыдущей ступени сводится к нулю.
Второй принцип расчета точности, который применяется при создании геодезических сетей и разбивочных работах, — принцип равных влияний. С учетом этого принципа погрешность определениякоординаткаждойточки(настроительномобъекте) может быть вычислена как:
m1 |
|
m |
|
. |
(4.3) |
|
|
|
|
||||
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
При этом m1 = m2.
Принцип равных влияний используется также для обеспечения равных влияний измерительных приборов. Например, при
m 1
измеренииугловыхи линейныхвеличин, 10000 , необходи-
мо использовать теодолит или другой прибор, погрешность которого не будет превышать 20 . Здесь m — погрешность измерения угла , — радианная мера угла = 206265 ,
1
10000 — относительная погрешность измерения линейных величин.
4.4. Расчет точности при выполнении угловых измерений
При детальных геодезических разбивочных работах широкое применение получили способы полярных и прямоугольных координат, угловых и линейных засечек, а также створный способ.
Расчет точности выноса в натуру точек зданий и сооружений перечисленными способами производится по формулам, приведенным ниже.
Наточность вынесения в натуру и измерения горизонтальных углов влияютпогрешности прибора,собственно отложения угла, центрирования прибора и визирных целей. Формула для вычис-
45
ления средней квадратической погрешности горизонтального угла имеет вид:
m mинст2 |
mв2.уmн2 mц2 mр2 , |
(4.4) |
где m — средняя квадратическая погрешность построения на местности или измерения горизонтального угла; mинст — средняя квадратическая погрешность горизонтального угла, обусловленная несовершенством прибора; тв.у — средняя квадратическая погрешность горизонтального угла, обусловленная влиянием внешних условий; mн — средняя квадратическая погрешность собственно отложения или измерения угла; mц — средняя квадратическая погрешность горизонтального угла, обусловленная погрешностями центрирования прибора; mр — средняя квадратическая погрешность горизонтального угла, обусловленная погрешностями центрирования визирных целей.
Вынесение в натуру и измерение горизонтального угла при двух положениях вертикального круга сопровождается средней квадратической погрешностью
mинст |
k2 x2 , |
(4.5) |
где k — систематическая погрешность делений лимба горизонтального круга; x — погрешность горизонтального угла, обусловленная наклоном вертикальной оси вращения прибора. Погрешность x определяется из выражения
х sin с tgvc sin a tgva , |
(4.6) |
где a, c — азимуты направлений, отсчитываемые от вертикальной плоскости, в которой лежит наклоненная на угол вертикальнаяось вращенияприбора; va , vc —углы наклонатрубы при наведении на точки А и С.
Величину систематических погрешностей делений лимба горизонтальногокругаkопределяютпорезультатамисследований.
Влияние внешних условий (боковой рефракции, неравномерного нагревания прибора, ветровой нагрузки и т.д.) ослабляется правильной организацией работ.
Величину средней квадратической погрешности mн для способа круговых приемов вычисляют по формуле
mн |
1 |
mв2 mок2 , |
(4.7) |
|
|||
|
n |
|
46
а для способа повторений
|
|
1 |
|
2 |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
m |
н |
|
|
m |
в |
|
|
m |
|
, |
(4.8) |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
p |
|
ок |
||||
|
|
|
np |
|
|
|
|
|
|
где п — число приемов; р — число повторений; mв — средняя квадратическая погрешность визирования; ток — средняя квадратическая погрешность округления отсчета.
Величинасреднейквадратическойпогрешностиmв вычисляется по формуле
mв |
|
30 |
, |
(4.9) |
|
||||
|
|
v |
|
где v — увеличение зрительной трубы прибора. Для оптических теодолитов
mок |
|
t |
1 |
|
, |
(4.10) |
|
|
|
||||
|
||||||
|
2 |
|
|
|
где t1 —точностьотсчитыванияполимбугоризонтального круга. Средняя квадратическая погрешность тц при выносе горизонтального угла в натуру и при его измерении находится по
формуле
|
|
|
|
qе |
|
|
|
|
|
|
|
m |
ц |
|
|
|
S2 |
S2 |
2S Scos , |
(4.11) |
|||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2S0S |
0 |
|
0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где qe — погрешность центрирования теодолита; S0 — длина стороны АВ; S — длина стороны АС; — измеренное значение горизонтального угла.
Вынос горизонтального угла в натуру способом редуцирования представлен на рис. 4.2.
|
С |
В |
q |
|
. |
С
S0 S
.
А
Рис. 4.2. Вынос горизонтального угла в натуру способом редуцирования
47
Среднююквадратическуюпогрешностьзаредукциювизирной цели mр при вынесении горизонтального угла в натуру определяют по формуле
|
|
|
|
|
е2 |
|
m2 |
|
|||
mp |
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
(4.12) |
||
|
|
2 |
S |
2 |
|||||||
|
|||||||||||
|
2 |
|
|
S0 |
|
|
|
|
при измерении горизонтального угла
mp |
|
е1 |
1 |
|
1 |
, |
(4.13) |
|||
|
|
|
|
S02 |
S2 |
|||||
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
где — радианная мера угла; е1 — погрешность редукции визирных целей; m — средняя квадратическая погрешность фиксации точки.
При вынесении горизонтального угла способом редуцирования (см. рис. 4.2) его средняя квадратическая погрешность вычисляется по формуле
m |
m2 |
m2 |
, |
(4.14) |
|
|
|
|
|
где m — средняя квадратическая погрешность измерения угла, определяемая по формуле (4.4); m — средняя квадратическая погрешность построения угла .
Для вычисления величины m используется формула
|
|
p |
2 |
|
|
|
m |
|
mq2 |
q |
mn4 , |
(4.15) |
|
s |
4 |
|||||
|
|
|
p |
|
|
где р — вес измеряемого угла при равноточных измерениях, принимаемый за единицу; s — расстояние от исходной до определяемой точки, mq — средняя квадратическая погрешность вынесения длины перпендикуляраq; mn — средняя квадратическая погрешность построения угла АС С (см. рис. 4.2.).
4.5. Расчет точности при выполнении линейных измерений
Вынос линии в натуру заключается в отложении на местности проектного расстояния, исправленного поправками за компарирование мерного прибора, температуру и наклон местности. Перечисленные поправки вводятся в проектную длину с обратным знаком по сравнениюс поправками,вносимыми спереходом от наклонного расстояния к горизонтальному проложению.
48
Отложение линии лентой или рулеткой сопровождается средней квадратической погрешностью, вычисляемой по формуле
m |
|
|
m2 |
m2 |
m2 |
S2 |
m2 |
m2 |
m2 |
m2 |
|
S |
, |
|
|
(4.16) |
|||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
s |
|
k |
ств |
f |
l2 |
нат |
|
h |
|
t |
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
||
а для подвесных мерных приборов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
m |
|
|
m2 |
m2 |
m2 |
m2 |
|
S2 |
m2 |
m2 |
m2 |
|
S |
, |
(4.17) |
||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
s |
|
k |
ств |
нат |
|
ветр |
|
l2 |
|
|
h |
|
t |
|
от |
|
|
l |
|
где l —длинамерного прибора; S—длиналинии; m k —средняя квадратическая погрешность определения поправки за компарирование мерного прибора; mств — средняя квадратическая погрешность, вызываемая уклонением мерного прибора от створа линии;mнат —средняяквадратическая погрешность,вызываемая непостоянством натяжения мерного прибора; mветр — средняя квадратическаяпогрешность, обусловленнаявлиянием ветровой нагрузки;mf —средняяквадратическая погрешность,вызванная неровностями местности; m h —средняя квадратическаяпогрешность определения поправки занаклон местности; m t —средняя квадратическая погрешность определения поправки за температуру; mот — средняя квадратическая погрешность снятия отсчетов (для подвесных мерных приборов).
Погрешность за нестворность mств вычисляют по формуле
|
|
2 |
|
|
mств |
|
, |
(4.18) |
|
|
||||
|
|
2l |
|
где — отклонение концов ленты от створа линии.
Для определения средней квадратической погрешности тнат линейных измерений, выполненных лентой и рулеткой, используется выражение
mнат |
pl |
1 |
, |
(4.19) |
|
||||
|
|
Е |
|
где p — разность значений силы натяжения ленты при компарировании и измерении линии; — площадь поперечного сечения ленты; Е — модуль упругости металла ленты.
Для подвесных мерных приборовmнат определяетсяпо формуле
|
|
l |
p2l3 |
|
|
|
|
||
m |
|
|
|
|
|
m |
, |
(4.20) |
|
|
|
3 |
|||||||
нат |
|
P |
12F |
|
f |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где — растяжение единицы длины мерного прибора под
49
действием собственного веса;Р —вес единицымерного прибора; F — сила натяжения мерного прибора; mf — средняя квадратическая погрешность натяжения.
Для вычисления средней квадратической погрешности mветр используется формула
m |
|
|
Q2l |
, |
(4.21) |
|
ветр |
24F2 |
|||||
|
|
|
|
где Q — скорость ветра, м/c.
Средняя квадратическая погрешность m h находится по формулам: при измерении превышений h между концами мерного прибора
|
|
h |
|
h3 |
|
|
|
|
||
m |
h |
|
|
|
|
|
m |
, |
(4.22) |
|
|
|
3 |
||||||||
|
|
|
2l |
|
h |
|
||||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
где mh — средняя квадратическая погрешность определения превышений;
при измерении углов наклона v
m |
lsin vm , |
(4.23) |
h |
v |
|
где mv — средняя квадратическая погрешность измерения углов наклона.
Средняя квадратическая погрешность поправки за температуру
m t = lmt, |
(4.24) |
где — коэффициент линейного расширения ленты; mt — средняя квадратическая погрешность определения температуры при измерениях.
При вынесении линии в натуру способом редуцирования, когдаприближенноотложеннаянаместностилинияАС (рис. 4.3) измеряется с необходимой точностью, а затем дополняется до проектного значения АС малым отрезком C C, ее средняя квад-
ратическая погрешность находится из выражения |
|
|||||
m |
s |
|
m2 |
m2 |
, |
(4.25) |
|
|
1 |
2 |
|
|
где m1 —средняя квадратическаяпогрешность измерения длины линии АС , вычисляемая по формулам (4.16), (4.17); т2 — средняя квадратическая погрешность отложения отрезка С С.
Приближенная длина линии АС откладывается в натуре, поэтому величина домера С С равна разности между проектным расстоянием и горизонтальным проложением линии АС .
50