новая папка 1 / 336135
.pdf2. Примеры и пояснения расчетов по марганцу
Задача №1. Оценить поведение марганца в стальной ванне: равновесную концентрацию, степень удаления (насыщения) при следующих исходных данных: состав шлака: 10% FeO, 5% МnО, 8% МgО, 54% СаО и 23% SiO2,
количество шлака 12% к массе металла; состав металла: 0,5% С, 0,45% Мn, температура системы 1500°С.
Решение. Реакция окисления-восстановления Мn идет на границе «металл-шлак» по уравнению
|
[Мn] + (FeO) = (МnО) + Fеж. |
(12) |
||
Константы равновесия |
и |
lg |
= |
. При |
температуре 1500°С (1773К): lg |
= 0,82 и |
= 4,81. |
|
|
Активности FeO и МnО связаны с химическим составом шлака. Для определения коэффициента активности можно воспользоваться уравнениями В.А. Кожеурова. Так как в этих уравнениях состав шлака выражается в мольных долях, необходимо сделать соответствующие расчеты. Состав шлака определим в следующем порядке:
FeO – МnО – СаО – MgO – SiО2 – Р2О5. 1 2 3 4 5 6
Тогда .
Мольные доли остальных компонентов шлака находим аналогичным расчетом: в результате расчетов получаем: = 0,04; = 0,55; = 0,11; = 0,22. Определяем (по Кожеурову) коэффициент активности FeO:
lg
|
, |
(13) |
и |
= 3,119∙0,08=0,250. |
(14) |
|
11 |
|
Аналогично находим значение активности оксида марганца:
= ;
= 1,673 и = 0,04∙1,673 = 0,067.
Коэффициент распределения марганца между металлом и шлаком выводится из уравнения константы равновесия:
. (15)
Балансовое уравнение по марганцу имеет вид
– = nm, (16)
где: n – стехиометрический коэффициент пересчета с элемента на его соединение; m – удельное количество шлака, кг/кг.
В данном случае n = 55/71 = 0,774 и т = 0,12.
Составляем систему уравнений:
(17)
Решив уравнение, получим: =0,10%, = 8,8%.
Таким образом, марганец в рассматриваемых условиях должен окисляться и переходить в шлак. Степень удаления марганца () равна
.
12
3. Примеры и пояснения расчетов по фосфору
Реакция дефосфорации на границе «металл-известковожелезистый шлак»:
2 ∙ [Р] + 5 ∙ (FeO) + 4 ∙ (СаО) = 4 ∙ СаО ∙ Р2О5 + 5 ∙Fеж. |
(18) |
||
Тогда: |
и lg |
. |
|
Отсюда: |
|
|
|
|
|
. |
(19) |
Коэффициент |
находим так же, как и в задаче №1, концентрация |
||
(FeO) должна быть выражена в мольных долях. |
|
|
|
Принимаем, что |
(массовая доля |
свободной СаО в |
шлаке) |
определяется по формуле |
|
|
|
|
= 0,01∙(% СaO+ % MgO – 0,9 % SiO2). |
(20) |
После выявления равновесной величины (Р2О5) / [Р]2 составляем балансовое уравнение по фосфору и, решая систему двух уравнений, определяем равновесные концентрации фосфора в металле и шлаке. Один из возможных вариантов расчета [Р]равн приведен в задаче №2.
Задача №2. Рассчитать содержание фосфора в жидком железе, находящемся в равновесии со шлаком состава: 10,7% FeO; 1,7% МnО; 9,6%
МgО; 40,6% СаО; 10,8% SiO2; 1,1% Fe2O3; 16,1% Р2О5. Температура системы
1590°С. |
|
Решение. Пересчитываем |
содержание оксидов железа в шлаке на |
(%Fe)общ: (%Fe)общ = |
= 0,778∙10,7 + 0,7∙1,1 = 9,1%. |
Производим перерасчет (P2O5) в шлаке на содержание фосфора: (%Р) = = 0,437∙16,1 = 7,0.
13
После чего lg[%P] = lg(%P) + 16,0 – 2,5∙lg(Fe)общ – 0,08 ∙ (%СаО) =
= lg7,0 – + 16,0 – 2,5∙lg9,l – 0,08∙40,6 = – 0,79. Получаем: [%Р] = 0,162%.
Необходимо отметить, что интенсивная дефосфорация, как видно из уравнения (18), «обеспечивается» пятой степенью а(FeO) и четвёртой а(СаО), поэтому высокая концентрация данных компонентов в шлаке является непременным условием более полного удаления фосфора. Однако в связи с тем, что радиус иона Fe2+ значительно меньше радиуса РО43– последние ионы не могут дать устойчивой и прочной структурной конфигурации молекул СаО ∙ Р2О5. В этой связи соотношение (СаО)/(FeO) должно быть оптимальным (около 3 единиц).
Снижение окислительного потенциала шлака или восстановительный характер атмосферы приводят к восстановлению фосфора, поэтому шлак окислительного периода плавки в большинстве случаев (кроме плавки на чистой шихте или собственных возвратных материалах) скачивают, и наводят другой, на котором ведут восстановительный период. Поскольку равновесие реакции окислительной дефосфорации смещается влево при повышении температуры, то температуру плавки поддерживают на необходимом для иных сталеплавильных процессов минимуме. Можно выделить следующие условия необходимые для успешного удаления фосфора:
1)высокая основность шлака;
2)высокая степень окисленности шлака (FeO);
3)низкая температура плавки (1640-16800С);
4)оптимальное соотношение (СаО)/(FeO);
5)скачивание (удаление) шлака окислительного периода.
14
4. Примеры и пояснения расчетов по ванадию, хрому и кремнию
Поведение ванадия в системе «металл-низкоосновный шлак»
определяется следующей реакцией: |
|
|
|
2[V ] + 3( F eО ) = ( V 2 О 3 )+ 3F eж . |
(21) |
Откуда: |
. |
|
Константу равновесия этой реакции следует определить на основе принципов химической термодинамики, воспользовавшись уравнением для
и |
: |
|
|
|
|
|
|
|
(FeO)=Feж + [О], |
lgKFe0 = |
|
+ 2,734, |
(22) |
|
|
+ |
, lg |
= |
+ 5,851. |
(23) |
Учитывая, |
что концентрации |
в шлаке обычно невелики, можно |
||||
считать |
этот |
оксид компонентом |
идеального |
|
расплава и принимать |
|
|
. |
|
|
|
|
|
Вопросы окисления и восстановления хрома в ваннах сталеплавильных агрегатов изучены довольно подробно [2, с.591-597]. Равновесие этой реакции зависит от типа шлака. Известно, например, что в кислом процессе хром
окисляется преимущественно по химической реакции |
|
|
||
[Сr]+(FeO) = (CrO) + Fеж, |
|
(24) |
||
lgKCr = lg |
= |
– 5,5. |
|
(25) |
В шлаках, содержащих 12-35% СаО, устойчива окись хрома Сr2О3 и |
||||
равновесие выражается реакцией: |
|
|
|
|
2[Cr]+3∙(FeO) = (Cr2O3) + 3∙Fеж, |
(26) |
|||
|
и lgKCr = |
– 12,54. |
(27) |
Равновесное распределение кремния между металлом и шлаком в кислом процессе определяется реакцией:
15
[Si] + 2∙(FeO) = (SiО2) + 2∙Fеж, |
(28) |
|
и lg |
– 5,12. |
(29) |
Для шлаков, насыщенных SiО2 (;= 1), получим:
и lg. (30)
Концентрации всех компонентов, участвующих в реакциях, должны быть выражены в массовых (весовых) процентах.
Все необходимые начальные данные для курсовой работы по индивидуальным вариантам представлены в табл. 1-4 приложения.
16
Приложение
Таблица 1 Варианты заданий для расчета распределения марганца между
металлическим и шлаковым расплавами*
|
|
|
|
|
|
Исходные данные |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состав шлака, % |
Кол-во |
|
Варианты исходных |
|||
|
№ |
Т-ра |
|
|
|
|
|
|
||
|
СаО() |
(SiO |
(FeO) |
(MnO) |
(MgO) |
шлака, |
[Мn], % |
условий |
||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
°С |
|
|
|
|
|
% К мет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1500 |
50 |
27 |
10 |
5 |
8 |
10 |
0,45 |
Т° 1550 и 1600°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1620 |
43 |
25 |
18 |
4 |
10 |
6 |
1,12 |
(FeO)/(MnO) =2 и 3* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1580 |
48 |
20 |
19 |
8 |
5 |
14 |
0,94 |
t° 1550 и 1640°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1600 |
46 |
22 |
20 |
7 |
5 |
12 |
0,35 |
t° 1500 и 1550°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
1560 |
45 |
21 |
15 |
12 |
7 |
8 |
0,75 |
(FeO)/(MnO)=2 и 2,5* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
1680 |
52 |
18 |
18 |
6 |
6 |
9 |
0,40 |
t° 1500 и 1600°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
1570 |
54 |
17 |
12 |
10 |
7 |
13 |
0,75 |
(FeO)/(MnO)=1,6 и 2,4* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1520 |
46 |
23 |
10 |
9 |
12 |
7 |
1,16 |
(FeO)/(MnO)=2 и 2,5* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1640 |
40 |
31 |
16 |
5 |
8 |
5 |
0,28 |
t° 1600 и 1700°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
1530 |
53 |
19 |
17 |
11 |
0 |
16 |
0,84 |
(FeO)/(MnO)=1 и 3* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
1600 |
50 |
27 |
10 |
5 |
8 |
6 |
0,45 |
К-во шлака 12 и 14% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
1620 |
43 |
25 |
18 |
4 |
10 |
10 |
1,12 |
t° 1500 и 1550°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
1680 |
48 |
20 |
19 |
8 |
5 |
14 |
0,96 |
(FeO)/(MnO)=1,5 и 2,5* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
1550 |
54 |
17 |
12 |
10 |
7 |
13 |
0,75 |
t° 1600 и 1650°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
1680 |
52 |
18 |
18 |
6 |
6 |
9 |
0,40 |
[Мn] 0,65 и 1,20% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
1600 |
54 |
17 |
12 |
10 |
7 |
13 |
0,75 |
t° 1550 и 1650°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
1550 |
46 |
23 |
10 |
9 |
12 |
7 |
1,16 |
(FeO)/(MnO)=1,5 и 3,0* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
1500 |
40 |
31 |
16 |
5 |
8 |
5 |
0,35 |
[Мn] 0,80 и 1,22% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
1550 |
46 |
22 |
20 |
7 |
5 |
12 |
0,40 |
К-во шлака 6 и 9% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
1580 |
53 |
19 |
17 |
11 |
0 |
16 |
0,84 |
Т° 1520 и 1640 °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*)Сумма (FeO + MnO) в каждом из этих вариантов остается постоянной
17
Таблица 2 Варианты заданий для расчета распределения фосфора между металлическим и
шлаковым расплавами
|
|
|
|
|
|
Исходные |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
данные |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
Состав шлака, % |
|
К-во |
|
Варианты исходных условий |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Т-ра °С |
СаО( ) |
(SiO |
(MgO) |
(FeO) |
(P |
|
шлака, |
[Р], % |
|
|
|
|
) |
|
|
5 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
O |
|
% К мет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1550 |
52 |
23 |
6 |
16 |
3 |
|
10 |
0,34 |
t° 1500 и 1650°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1510 |
38 |
36 |
5 |
20 |
1 |
|
12 |
0,18 |
Основность 2 и 2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1550 |
36 |
20 |
16 |
28 |
0 |
|
7 |
0,12 |
t° 1620 и 1680°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1600 |
50 |
24 |
13 |
12 |
1 |
|
9 |
0,47 |
К-во шлака 5 и 15% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
1615 |
58 |
22 |
5 |
15 |
0 |
|
10 |
1,05 |
t° 1500 и 1550°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
1640 |
40 |
23 |
17 |
20 |
0 |
|
15 |
0,75 |
t° 1500 и 1550°С Основность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
1570 |
56 |
23 |
2 |
17 |
2 |
|
14 |
1,15 |
1,5 и 3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1620 |
47 |
12 |
18 |
18 |
5 |
|
6 |
0,24 |
К-во шлака 10 и 15% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1625 |
49 |
18 |
9 |
23 |
1 |
|
13 |
0,76 |
t° 1500 и 1560°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
1540 |
58 |
19 |
6 |
17 |
0 |
|
12 |
0,80 |
t° 1600 и 1650°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К-во шлака 15 и 20% |
|
11 |
1585 |
46 |
25 |
15 |
12 |
2 |
|
8 |
1,10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t° 1520 и 1550°С |
|
12 |
1625 |
57 |
20 |
7 |
16 |
0 |
|
16 |
0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t° 1500 и 1550°С |
|
13 |
1600 |
52 |
23 |
6 |
16 |
3 |
|
7 |
1,36 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основность 1,5 и 3,0 |
|
14 |
1570 |
38 |
36 |
5 |
20 |
1 |
|
10 |
0,16 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
15 |
1520 |
36 |
24 |
12 |
28 |
0 |
|
7 |
0,45 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
1520 |
46 |
30 |
14 |
10 |
0 |
|
7 |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
1520 |
40 |
27 |
13 |
20 |
0 |
|
7 |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основность 1,0 и 2,5 |
|
18 |
1590 |
56 |
23 |
2 |
17 |
2 |
|
10 |
0,80 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t° 1560 и 1660°С |
|
19 |
1610 |
47 |
12 |
18 |
18 |
5 |
|
8 |
0,24 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
1575 |
50 |
20 |
15 |
10' |
5 |
|
10 |
0,98 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18
Таблица 3
Варианты заданий для расчета распределения ванадия и хрома между металлическим и шлаковым расплавами*
|
|
|
|
|
|
Исходные данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состав шлака, % |
Кол-во |
|
|
Варианты исходных |
||
|
№ |
Т-ра |
|
|
|
|
|
|
||
|
СаО |
SiO |
FeO |
* |
|
[V],% |
[Cr],% |
|
||
|
|
|
прочие |
шлака, |
условий |
|||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
°С |
|
|
|
|
% К мет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1400 |
10 |
30 |
20 |
|
10 |
0,6 |
- |
t° 1450 и 1600°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1520 |
14 |
26 |
18 |
|
6 |
0,8 |
- |
(FeO) = 8 и 12% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1430 |
12 |
30 |
16 |
(V2O3) = 2,0 |
8 |
0,5 |
- |
t° 1500 и 1550°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1560 |
15 |
42 |
20 |
10 |
0,7 |
- |
Кол-во шлака 6 и 14% |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
- |
|
|
5 |
1420 |
5 |
30 |
25 |
|
8 |
T° 1500 и 1600°С |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1,1 |
- |
(FeO) = 12 и 20% |
|
6 |
1580 |
6 |
32 |
26 |
|
6 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
1550 |
32 |
16 |
12 |
(Cr2O3) = 10 |
12 |
- |
1,6 |
(FeO) = 16 и 20% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1620 |
35 |
17 |
10 |
|
10 |
- |
0,2 |
(Cr2O3) = 6 и 12% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1580 |
30 |
20 |
16 |
(Cr2O3) = 6 |
12 |
- |
0,3 |
T° 1620 и 1640°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
1610 |
6 |
38 |
20 |
|
15 |
- |
1,2 |
(FeO) = 16 и 28% |
|
|
|
|
|
|
(CrO) = 15 |
|
- |
0,2 |
|
|
11 |
1650 |
3 |
45 |
25 |
14 |
Кол-во шлака 8 и 18% |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
1,3 |
|
|
12 |
1520 |
5 |
48 |
22 |
|
12 |
T° 1600 и 1700°С |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
1450 |
10 |
30 |
20 |
|
10 |
0,6 |
- |
t° 1490 и 1530°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
1560 |
14 |
26 |
18 |
(V2O3) = 2,0 |
8 |
0,8 |
- |
(FeO) = 10 и 16% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
1410 |
12 |
30 |
16 |
6 |
0,5 |
- |
t° 1530 и 1580°С |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
- |
Кол-во шлака 6 и 14% |
|
16 |
1540 |
15 |
42 |
20 |
|
12 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
1640 |
35 |
17 |
10 |
(Cr2O3) = 10 |
12 |
- |
0,2 |
(Cr2O3) = 6 и 12,0%* |
|
|
|
|
|
|
(Cr2O3) = 6 |
|
- |
0,3 |
|
|
18 |
1560 |
30 |
20 |
16 |
10 |
t° 1600 и 1640°С |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
1,2 |
|
|
19 |
1620 |
6 |
38 |
20 |
|
15 |
(FeO) = 16 и 24% |
||
|
|
|
|
|
|
(CrO) = 13 |
|
- |
1,5 |
|
|
20 |
1540 |
5 |
48 |
22 |
10 |
t° 1500 и 1560°С |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*) Остальные компоненты шлака считать нейтральными
19
Таблица 4
Варианты заданий для расчета распределения кремния между металлическим и шлаковым расплавами*
|
|
|
|
|
|
|
Исходные данные |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состав шлака, % |
Кол-во |
|
|
||||
|
№ |
Т-ра |
|
|
|
|
|
|
|
Варианты исходных условий |
|
|
(SiO |
|
+)СаО( |
(MgO)+ |
(FeO) |
(MnO) |
|
[Мn], % |
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
шлака, |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
°С |
|
|
|
|
|
|
% К мет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1500 |
45 |
|
|
5 |
20 |
30 |
5 |
0,1 |
t° 1550 и 1620°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1610 |
50 |
|
|
5 |
25 |
20 |
8 |
1,05 |
(FeO)/(MnO) = 0,4 и 0,7* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1550 |
52 |
|
|
10 |
20 |
18 |
10 |
0,2 |
Кол-во шлака 5 и 15% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1660 |
54 |
|
|
7 |
15 |
24 |
4 |
0,1 |
t° 1550 и 1700°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
1600 |
48 |
|
|
15 |
21 |
16 |
6 |
0,25 |
(FeO)/(MnO) = 0,5 и 1,0* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
1550 |
45 |
|
|
5 |
20 |
30 |
6 |
0,1 |
t° 1570 и 1650°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
1620 |
50 |
|
|
5 |
25 |
20 |
9 |
0,05 |
(FeO)/(MnO) = 0,5 и 0,8* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1570 |
52 |
|
|
10 |
20 |
18 |
9 |
0,2 |
Кол-во шлака 6 и 14% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1640 |
54 |
|
|
7 |
15 |
24 |
4 |
0,1 |
t° 1570 и 1680°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
1620 |
48 |
|
|
15 |
21 |
16 |
7 |
0,35 |
(FeO)/(MnO) = 0,7 и 1,2* |
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
11 |
1530 |
45 |
|
|
5 |
20 |
10 |
0,2 |
Кол-во шлака 7 и 13% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
12 |
1590 |
50 |
|
|
5 |
25 |
7 |
0,07 |
(FeO)/(MnO) = 0,6 и 1,2* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
13 |
1530 |
52 |
|
|
10 |
20 |
8 |
0,2 |
t° 1580 и 1630°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
14 |
1620 |
54 |
|
|
7 |
15 |
6 |
0,1 |
Кол-во шлака 10 и 8% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
15 |
1580 |
48 |
|
|
15 |
21 |
8 |
0,35 |
(FeO)/(MnO) = 0,6 и 1,0* |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
16 |
1535 |
45 |
|
|
5 |
20 |
8 |
0,15 |
t° 1575 и 1615°С |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
17 |
1635 |
50 |
|
|
5 |
25 |
10 |
0,06 |
t° 1585 и 1675°С |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
18 |
1510 |
52 |
|
|
10 |
20 |
6 |
0,15 |
Кол-во шлака 7 и 15% |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
19 |
1655 |
54 |
|
|
7 |
15 |
8 |
0,08 |
(FeO)/(MnO) = 0,85 и 1,05* |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
20 |
1565 |
48 |
|
|
15 |
21 |
10 |
0,15 |
t ° 1615 и 1655 °С |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*Сумма (FeO + MnO) в каждом из этих вариантов остается постоянной
20