новая папка 1 / 641012
.pdfЛабораторная работа № 2
Исследование режимов работы линии электропередачи переменного тока
при регулировании мощности батарей статических конденсаторов
Цель работы: изучение основных эксплуатационных характеристик ли-
нии электропередачи переменного тока при изменении коэффициента мощно-
сти нагрузки посредством регулирования мощности, генерируемой батареями статических конденсаторов.
1. Задание
В ходе выполнения лабораторной работы необходимо:
−изучить схему замещения линии электропередачи, представленную на стенде НТЦ-10.000;
−определить эксплуатационные характеристики линии электропередачи при изменении коэффициента мощности нагрузки;
−выполнить анализ полученных результатов.
2. Оборудование и средства исследований
Объектом исследований являются режимы работы линии электропереда-
чи. Осуществляется изменение коэффициента мощности нагрузки посредст-
вом регулирования мощности, генерируемой батареями статических конден-
саторов. Лабораторные эксперименты проводятся на стенде НТЦ-10.000.
3. Порядок выполнения
1. Изучить схему замещения линии электропередачи (ЛЭП), представлен-
ную на стенде. Подключив нагрузку, батарею конденсаторов и необходимые из-
мерительные приборы, выполнить монтаж в соответствии со схемой, изображен-
11
ной на рис. 2.1.
Внастоящей лабораторной работе сопротивление ЛЭП условно отнесено
кодному проводу и представлено на стенде последовательно включенными индуктивностью L1 и резистором R3. Нагрузка линии имеет активно-индуктивный характер с эквивалентными параметрами L2, R4, а конденсатор C1 предназначен для повышения коэффициента мощности. В первом приближении ЛЭП совместно с нагрузкой можно рассматривать в качестве цепи с последовательным соединением элементов L1, R3, L2, R4.
SA8 |
L1 |
R3 |
|
φ |
|
|
L2 |
V1 |
V2 |
C1 |
SA8 |
|
R4 |
|
|
A1
Рис. 2.1. Схема замещения ЛЭП, нагрузки и батарей конденсаторов
2. Изменяя емкость батареи конденсаторов C1 от 0 до 8 мкФ экспериментально исследовать изменение параметров режима ЛЭП. Полученные результаты свести в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Экспериментальные результаты
№ опыта |
C1, мкФ |
U1, В |
I, А |
U2, В |
φ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Для каждого из приведенных опытов вычислить величину потери напряжения в ЛЭП.
12
Разность действующих значений входного U1 и выходного U2 напряже-
ний, называемая потерей напряжения U в линии, определяется по формуле [1]:
U U1 U2. |
(2.1) |
Большинство потребителей имеет низкое значение коэффициента мощ-
ности, поэтому для искусственного повышения его значений используют па-
раллельное подключение батарей конденсаторов. Повышение коэффициента мощности обусловлено тем, что часть реактивного тока I2РН нагрузки компен-
сируется емкостным током IС, и результирующий реактивный ток I2Р уменьша-
ется. В ЛЭП считается целесообразной некоторая недокомпенсация реактив-
ного тока нагрузки.
4. Контрольные вопросы
1. Что такое резонанс токов?
2. При каких условиях в электрической цепи возникает резонанс токов?
3. В чём состоит различие между падением напряжения и потерей напря-
жения в ЛЭП?
4. Поясните характер полученной зависимости потери напряжения в ЛЭП
U от значения емкости подключаемых батарей конденсаторов С1.
5.Какие средства можно использовать для компенсации реактивной мощности в системе электроснабжения?
6.Поясните, каким образом за счет средств компенсации реактивной мощности можно осуществлять регулирование напряжения в электрической се-
ти?
13
Лабораторная работа № 3
Исследование релейной защиты силового трансформатора
Цель работы: изучить и исследовать функционирование защит силового трансформатора при возникновении повреждений на различных участках элек-
трической сети.
1. Задание
В процессе выполнения лабораторной работы студенты должны:
−ознакомиться с элементной базой, установленной на стенде НТЦ-
10.000;
−изучить принцип действия дифференциальной продольной защиты транс-
форматора, максимальной токовой защиты электрической сети;
−выполнить выбор параметров дифференциальной продольной защиты трансформатора и максимальной токовой защиты электрической сети;
−осуществить монтаж электрической схемы и исследовать функциониро-
вание защит при различных режимах работы электрической сети;
− выполнить анализ полученных результатов.
2. Оборудование и средства исследований
Объектом исследований являются релейные защиты силового трансформа-
тора. Лабораторные эксперименты проводятся на стенде НТЦ-10.000. Схема за-
щиты на переменном оперативном токе силового трансформатора, подключенного к ответвлению от линий, изображена на рис. 3.1. В рассматриваемой схеме установлены следующие виды защит: продольная дифференциальная защита;
максимальная токовая защита (МТЗ); токовая защита; защита от перегрузки.
Оперативные цепи продольной дифференциальной защиты, максималь-
ной токовой защиты питаются от трансформаторов тока 4ТТ, 5ТТ, а защиты от
14
перегрузки − от трансформаторов собственных нужд.
Продольная дифференциальная защита реализована с помощью реле типа РНТ-565 (8РТН и 9РТН). Для питания защиты со стороны высшего напряжения используются встроенные в силовой трансформатор трансформаторы тока 4ТТ.
Вследствие относительно малой мощности встроенных трансформаторов тока их вторичные обмотки соединены в каждой фазе последовательно. Дифферен-
циальная защита действует на включение короткозамыкателя 2КЗ и отключение выключателя В3. При срабатывании дифференциальной защиты контакты
8РТН и 9РТН замыкают цепь токовых промежуточных реле 17РП и 18РП типа РТ-341, последние срабатывают и дешунтируют катушки включения коротко-
замыкателя 37КВ и 38КВ и отключения выключателя В3 39КО и 40КО. В ре-
зультате этого включается короткозамыкатель 2КЗ и отключается выключатель В3. Короткозамыкатель создает искусственное короткое замыкание, что приво-
дит к отключению В1. Для создания режима КЗ в цепи высшего напряжения силового трансформатора используется тумблер SA9, в цепи низшего напряже-
ния − тумблер SA10.
МТЗ исполнена на базе токовых реле 11РТ и 12РТ типа РТ-40, а также то-
ковых реле времени 15РВ типа РВМ. Токовые реле максимальной защиты 11РТ и 12РТ подключены к трансформаторам тока 4ТТ со стороны высшего напря-
жения (в плечо дифференциальной защиты). Такое решение позволяет ввести в
зону действия максимальной защиты силовой трансформатор. На стенде МТЗ выполнена с одной выдержкой времени. Токовая защита без выдержки времени отключает КЗ на шинах низшего напряжения (на рис. 3.1 эта цепь не показана).
Выдержка времени вводится при возникновении КЗ в силовом трансформаторе,
что позволяет обеспечить резервирование продольной дифференциальной защиты. При срабатывании токового реле 11РТ или 12РТ замыкается цепь обмот-
ки реле времени 15РВ. Второй контакт 15РВ замыкается с выдержкой времени и приводит в действие промежуточные реле 17РП и 18РП, которые включают короткозамыкатель 2КЗ. КЗ вне зоны действия дифференциальной защиты соз-
дается при помощи тумблера SA11. Сигнал о перегрузке подается токовым реле
15
10РТ, оперативная цепь которого питается от трансформатора собственных нужд. Выбор режима работы электрической сети осуществляется при помощи переключателя SA12: номинальный; перегрузочный; режим КЗ.
Перед выполнением лабораторной работы необходимо выполнить расчет за-
щит силового трансформатора ТМЗ-6500-110/10. Исходные данные: номинальная мощность S=6500 кВА; номинальное напряжение первичных обмоток U1Н=110 кВ;
номинальное напряжение вторичных обмоток U2Н=10 кВ; напряжение короткого замыкания UК = 10,5%; диапазон регулирования напряжения U 6% ; ток ко-
роткого замыкания на стороне низкого напряжения IКЗ.10 = 3,5 кА, ток короткого замыкания на стороне высокого напряжения IКЗ.110 = 2.5 кА.
На первом этапе выберем параметры продольной дифференциальной за-
щиты. Номинальный ток защищаемого трансформатора в цепях высокого на-
пряжения I1Н и низкого напряжения I2Н [1]:
I1Н SН |
|
U1Н ; I2Н SН |
|
U2Н . |
(3.1) |
3 |
3 |
Для схемы соединения «треугольник» вторичных обмоток 4ТТ коэффи-
циент схемы кСХ 3 , а для схемы соединения «неполной звезды» вторичных обмоток 5ТТ − кСХY 1 . Расчетные коэффициенты трансформации трансформа-
тора тока 4ТТ к4ТТ , трансформатора тока 5ТТ к5ТТ определяются по зависимо-
стям [1]:
к |
4ТТ |
к |
I |
/ I |
2Н.4ТТ |
; к |
5ТТ |
I |
2Н |
/ I |
2Н.5ТТ |
, |
(3.2) |
|
СХ |
1Н |
|
|
|
|
|
|
где I2Н.4ТТ , I2Н.5ТТ − номинальные вторичные токи трансформаторов тока 4ТТ и
5ТТ, соответственно, А. Принимаются равными 5А.
Номинальные коэффициенты трансформации трансформатора тока 4ТТ
к4ТТ.Н , трансформатора тока 5ТТ к5ТТ.Н рассчитываются по формулам [1]: 16
к4ТТ.Н I1Н.4ТТ / I2Н.4ТТ ; к5ТТ.Н I1Н.5ТТ / I2Н.5ТТ , |
(3.3) |
||||||||||||
где I1Н.4ТТ 150 − номинальный первичный ток трансформатора тока 4ТТ, А; |
|||||||||||||
I1Н.5ТТ 600 − номинальный первичный ток трансформатора тока 5ТТ, А. |
|
||||||||||||
Вторичные токи в плечах защиты |
IН |
и IНY , |
соответствующие номи- |
||||||||||
нальной мощности трансформатора, определяются по зависимостям [1]: |
|
||||||||||||
I |
Н |
к I |
/ к |
4ТТ.Н |
; I |
НY |
кY I |
2Н |
/ к |
5ТТ.Н |
. |
(3.4) |
|
|
СХ 1Н |
|
|
|
СХ |
|
|
|
Определим уставки и чувствительность продольной дифференциальной защиты. Первичный ток небаланса, обусловленный погрешностью трансформа-
тора тока при внешних КЗ, приведенный к стороне с наибольшим вторичным током в плече защиты, рассчитывается по зависимости [1]:
I |
ε I |
КЗ.10 |
, |
(3.5) |
НБ |
|
|
|
где ε 0,1 − относительное значение тока намагничивания.
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная регулировани-
ем напряжения трансформатора, вычисляется следующим образом [1]:
I |
U I |
КЗ.10 |
. |
(3.6) |
НБ |
|
|
|
Первичный расчетный ток небаланса при внешнем КЗ [1]:
I |
НБ |
I |
I . |
(3.7) |
|
НБ |
НБ |
|
Ток срабатывания защиты выбирается по двум условиям. По первому ус-
ловию ток срабатывания защиты должен превышать расчетный ток небаланса
17
при внешнем КЗ с учетом введения коэффициента отстройки котс.1 1,5 [1]:
IСЗ котс.1 IНБ . |
(3.8) |
По второму условию первичный ток срабатывания защиты, приведенный к стороне с наибольшим вторичным током, необходимо отстроить от броска тока намагничивания посредством введения коэффициента котс.2 1,3 [1]:
IСЗ котс.2 I2Н . |
(3.9) |
В результате за расчетный ток срабатывания защиты IСЗ.расч |
принимаем |
наибольший. Расчетный ток срабатывания реле, отнесенный к стороне с наи-
большим номинальным вторичным током, выбирается по формуле [1]:
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
3 IСЗ.расч |
. |
(3.10) |
|
СР.расч |
|
|
|||||
|
|
|
к5ТТ.Н |
|
|||
|
|
|
|
|
Для реле РНТ-565 токи срабатывания изменяются в пределах 2,87-12,5 А.
Расчетное число витков в плече защиты с наибольшим вторичным током [1]:
w1расч |
FСР |
, |
(3.11) |
|
IСР.расч |
||||
|
|
|
где FСР 100 − магнитодвижущая сила, необходимая для срабатывания реле, А
[2]. Принимаем число витков основной стороны wр1 , равное ближайшему цело-
му числу. Найдем расчетное число витков для другого плеча обмотки реле [1]:
w2расч wр1 IНY |
IН . |
(3.12) |
18 |
|
|
Принимаем число витков другого плеча обмотки wр2 , равным ближайше-
му целому числу. Принятый ток срабатывания реле со стороны плеча защиты с наибольшим вторичным током [1]:
I |
|
|
FСР |
. |
(3.13) |
СР1 |
|
||||
|
|
wр1 |
|
||
|
|
|
|
Первичный ток небаланса при внешнем КЗ, обусловленный округлением расчетного числа витков обмоток реле, рассчитывается по зависимости [1]:
I |
|
IКЗ.10 |
w2расч |
w |
р2 |
. |
|
|
|
||||
НБ |
|
|
w2расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уточненный первичный ток небаланса при внешнем КЗ [1]:
I |
пр.НБ |
I |
НБ |
I . |
|
|
НБ |
Принятый первичный ток срабатывания защиты [1]:
IСЗ IСР1 к5ТТ.Н .
3
(3.14)
(3.15)
(3.16)
Уточненный коэффициент отстройки от тока небаланса при внешнем КЗ
[1] описывается зависимостью:
кН.ут |
IСЗ |
>1,3. |
(3.17) |
|
|||
|
Iпр.НБ |
|
Чувствительность защиты при минимальном токе двухфазного КЗ в зо-
не защиты [1]:
19
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
3 IКЗ.10 |
2. |
(3.18) |
|
Ч |
|
2 IСЗ |
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Осуществим выбор параметров МТЗ электрической сети от сверхтоков при внешних КЗ. Защита установлена в цепи низкого напряжения защищаемого силового трансформатора. Ток срабатывания защиты ICР отстраивается от мак-
симального тока нагрузки с учетом коэффициента возврата реле кВ по следую-
щей зависимости [1]:
|
|
|
к |
|
кY |
I |
|
|
|
I |
|
|
|
отс.3 |
СХ |
|
раб.max |
, |
(3.19) |
CР |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
кВ к5ТТ.Н |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
где котс.3 1, 2 − коэффициент отстройки; |
Iраб.max 430 − рабочий максималь- |
ный ток, А; кВ 0,85 – коэффициент возврата реле.
Коэффициент чувствительности максимальной токовой защиты при
двухфазном КЗ на стороне низкого напряжения трансформатора [1]:
кЧ |
|
|
|
3 IКЗ.10 |
1,5. |
(3.20) |
|
|
ICР |
|
|||||
|
2 |
к5ТТ.Н |
|
|
Результаты расчетов необходимо представить преподавателю.
3. Порядок выполнения
1. Осуществить монтаж схемы, представленной на рис. 3.1. без подклю-
чения нагрузки и нейтрали.
2. Выполнить установку перемычек трансформаторов тока 4ТТ, обеспе-
чив соединение вторичных обмоток по схеме «треугольник».
20