Курсовой / Введение и многопустотка

Пппппппппп

σs.lim – напряжение в арматуре, определяемая по формуле [1, п.9.7.1]

где p - максимально допустимое отклонение предварительного напряжения определяемая при электротермическом натяжении на упоры, что имеет место в данном случае, по формуле

[1, п.9.2.1]

где l – расстояние между наружными гранями упоров.

р 30 6,96360 81,72МПа

Тогда

0,max 0,9 fpk p 0,9 800 81,72 638,28МПа

Усилие в бетоне от предварительного напряжения на уровне центре тяжести армату-

ры

sp 0,max p 638,28 0,9 574,45МПа

где γр=0,9 – частный коэффициент для усилия предварительного обжатия. Величина напряжения

pm,t sp 0,7 574,45 0,7 402,12МПа

Тогда

pm,t 1800 0,9402,12640 1200 56,63 0,

значит принимаем для расчета Δσpm,t=56,63 МПа.

s,lim 640 400 402,12 56,63 581,25МПа

Тогда

Пппппппппп

Так как ξ=0,189 < ξlim=0,5645, значит расчетное сопротивление арматуры умножает-

ся на γsn [1, п.9.1.4]

где - коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса S800 – 1,15.

sn 1,15 1,15 1 2 0,189 1 1,20 1,150,5645

Принимаем для расчета γsn=1,15.

Площадь сечения напрягаемой арматуры определяется по формуле [9, с.150]

мм2.

Расчет прочности по наклонному сечению производится по максимальной поперечной силе VSd=48,13 кН.

Расчёт прочности плиты на действие поперечных сил при отсутствии вертикальной арматуры согласно Норм проектирования [1] следует производить из условия [1, п.7.2.1.1]

где VSd - расчётная поперечная сила в сечении, вызванная действием нагрузок (от воздействия);

VRd.ct - поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечной

но не менее

где d определяется по формуле (2.3)

d =220 – 35 = 185 мм.

Ac 1460 38,5 220 38,5 458,3 139391,45мм2

0,2fcd 0,2 10,67 2,134МПа

VRd,ct,min 0,5 0,87 0,15 1,63 458,3 185 59168,82Н 59,17кН Так как VRd,ct 88,17кН VRd,ct,min 59,17кН ,

то принимаем VRd,ct VRd,ct,min 88,17кН .

Проверяем условие (2.18)

VSd=48,13 кН <VRd.ct =88,17 кН,

значит поперечная арматура не требуется.

По конструктивным соображениям принимаем арматуру 5 4S500 Asw 63мм2 , с

шагом s=100мм, что удовлетворяет требованиям СНБ 5.03.01-02 на стр. 106 с учетом изменения №3.

Пппппппппп

Проверяем условие, обеспечивающее прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами [1, п.7.2.2.11]

Условие выполняется, следовательно, прочность по наклонной полосе обеспечена.

Пппппппппп

2.6 Расчет верхней полки на местный изгиб

При расчёте полки условно рассматривается полка шириной 1,0 м и высотой равной толщине полки при пролёте, равном расстоянию в свету между поперечными рёбрами. Армирование полки осуществляют сварными рулонными сетками, а расчёт производится как прямоугольного сечения с одиночной арматурой.

Подсчёт нагрузок на 1м2 полки сводим в таблицу 2.2.

Расчётный пролёт l=0,159м.

Рабочая высота определяется по формуле

Изгибающий момент от расчётных нагрузок определяется по формуле

Пппппппппп

Msd 8,16 0,1592 0,019кНм 11

Определяем m по формуле (2.8)

По вычисленному m 0,030 устанавливаем, что деформированное состояние сече-

ния соответствует области 1a, что означает достижение растянутой арматурой предельных деформаций, при m 0,030 η=0,972.

Площадь арматуры определяем по формуле [9, с.150]

Принимаем сварную рулонную сетку марки S500 площадью Ast 63мм2

2.7 Расчет плиты на монтажные нагрузки

Плита имеет 4 монтажные петли, расположенные на расстоянии 0,35м от концов плиты из арматуры класса S240. С учётом коэффициента динамичности нагрузка от собственно-

что значительно меньше принятой арматуры 5Ø4 S500, площадью Ast 63мм2

При подъёме плиты весь её вес может быть передан на 3 петли, тогда усилие на одну петлю составит