Лекции и пособия / СП 5.05.01-2021 Деревянные конструкции
.pdf
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
|
СП 5.05.01-2021 |
b |
— ширина поперечного элемента; ширина перекрытия; |
bef |
— расчетное значение ширины сечения элемента; |
bf,c |
— высота или ширина поперечного сечения сжатого или растянутого пояса балки |
|
двутаврового сечения; |
bm |
— расчетная ширина перекрытия; |
bV |
— постоянная величина, определяющая величину реактивного импульса в зависимости |
|
от прогиба uCd перекрытия; |
bw |
— ширина поперечного сечения стенки балки двутаврового сечения; |
с— зазор (допуск);
d |
— диаметр стержня, болта, гвоздя; наружный диаметр резьбы винта; |
dc |
— диаметр шпонки; |
def |
— расчетный (эффективный) диаметр; |
dh |
— номинальный диаметр головки гвоздя, винта; |
d1 |
— внутренний диаметр резьбы винта; |
e |
— эксцентриситет; плечо силы сдвига; |
fax,k |
— характеристическое значение сопротивления гвоздя, винта выдергиванию из дре- |
|
весины, LVL, установленного перпендикулярно направлению волокон; |
fc, ,d |
— расчетное значение прочности древесины при сжатии под углом к направлению |
|
волокон; |
fc0d |
— расчетное значение прочности древесины при сжатии вдоль волокон; |
fс0k |
— характеристическое значение прочности древесины при сжатии вдоль волокон; |
fc90d |
— расчетное значение прочности древесины при сжатии поперек волокон для клее- |
|
ной балки; |
fc90g,k |
— характеристическое значение прочности клееной древесины при сжатии поперек |
|
волокон; |
fc90k |
— характеристическое значение прочности древесины при сжатии поперек волокон; |
fd |
— расчетное значение прочности древесины или материала на ее основе; |
fF |
— частота возбуждения; |
ff,m,d |
— расчетное значение прочности материала обшивки плиты при изгибе; |
fhade,k |
— характеристическое значение сопротивления древесины, LVL сжатию под голов- |
|
кой гвоздя, винта; |
fh,i,k |
— характеристическое значение сопротивления древесины при вдавливании нагеля |
|
плашмя в i-й элемент соединения; |
fh,k |
— характеристическое значение сопротивления древесины при вдавливании крепеж- |
|
ного элемента плашмя в элемент соединения; |
fh1k |
— характеристическое значение сопротивления древесины элемента 1 при вдавли- |
|
вании нагеля плашмя по направлению волокон; |
fh2k |
— характеристическое значение сопротивления древесины элемента 2 при вдавли- |
|
вании нагеля плашмя по направлению волокон; |
fk |
— характеристическое значение прочности древесины или материала на ее основе; |
fl |
— частота собственных колебаний перекрытия; |
fm,k |
— характеристическое значение прочности древесины при изгибе; |
fm,y,d |
— расчетное значение прочности древесины при изгибе относительно оси у; |
fm,z,d |
— расчетное значение прочности древесины при изгибе относительно оси z; |
fm, ,d |
— расчетное значение прочности древесины при изгибе под углом по отношению |
|
к волокнам; |
fr,t90d |
— расчетное значение прочности клееной древесины в коньковых зонах балок при рас- |
|
тяжении поперек волокон; |
ftens,k |
— характеристическое значение сопротивления винта осевому растяжению или срезу |
|
головки; |
ft0d |
— расчетное значение прочности древесины при растяжении вдоль волокон; |
ft0k |
— характеристическое значение прочности древесины при растяжении вдоль волокон; |
ft90d |
— расчетное значение прочности древесины при растяжении поперек волокон; |
|
7 |
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
ft 90g,k |
— характеристическое значение прочности клееной древесины при растяжении попе- |
|
рек волокон; |
fu |
— прочность материала при растяжении; |
fu,k |
— характеристическое значение прочности материала болта, гвоздя, винта при его |
|
растяжении; |
fv,ax, ,k |
— характеристическое значение сопротивления механической связи выдергиванию |
|
из древесины под углом к волокнам; |
fv,ax90k |
— характеристическое значение сопротивления выдергиванию механической связи |
|
из древесины, установленной поперек волокон; |
fv,d |
— расчетное значение прочности древесины при сдвиге (скалывании) вдоль волокон; |
fv,g,k |
— характеристическое значение прочности клееной древесины при сдвиге вдоль |
|
волокон; |
fv0d |
— расчетное значение прочности материала стенки на скалывание вдоль продоль- |
|
ной оси балки; |
fv90d |
— расчетное значение прочности материала стенки на скалывание перпендикулярно |
|
продольной оси балки; |
fw,c,k |
— характеристическое значение прочности материала стенки при сжатии вдоль оси |
|
балки; |
fw,t,k |
— характеристическое значение прочности материала стенки при растяжении вдоль |
|
оси балки; |
gk |
— характеристическое значение погонной нагрузки; |
h |
— глубина; высота; |
hap |
— высота сечения в коньке двускатной балки; |
he |
— расстояние от нагруженного края деревянного элемента до оси наиболее удален- |
|
ного нагеля; |
hef |
— расчетное значение высоты поперечного сечения элемента; эффективная высота |
|
в балках с подрезкой; |
hf,c |
— высота поперечного сечения сжатого пояса балки двутаврового сечения; |
hf,t |
— высота поперечного сечения растянутого пояса балки двутаврового сечения; |
hl |
— минимальная высота сечения односкатной балки; |
hmax |
— максимальная высота сечения балки; |
hw |
— высота поперечного сечения стенки балки двутаврового сечения; |
h1 |
— глубина врубки; |
hS |
— высота сечения на опоре двускатной балки; |
i |
— наклон скоса в элементе; |
iy |
— радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто относи- |
|
тельно оси у; |
iz |
— радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто относи- |
|
тельно оси z; |
kamp |
— повышающий коэффициент, учитывающий влияние сдвига на прогиб в случае исполь- |
|
зования сплошных деревянных и клееных балок или влияние податливости соедине- |
|
ния в случае использования механических связей; |
kb |
— редукционный коэффициент, учитывающий уменьшенную ширину плиты по отно- |
|
шению к расчетному ее значению; |
kc,y |
— коэффициент продольного изгиба элемента относительно оси у; |
kc,z |
— коэффициент продольного изгиба элемента относительно оси z; |
kcr |
— коэффициент, учитывающий снижение сопротивления сечения сдвигу из-за возмож- |
|
ного образования поверхностных трещин в опорных сечениях; |
kcrit |
— коэффициент, учитывающий уменьшение сопротивления в сечении элемента из-за |
|
потери устойчивости плоской формы деформирования; |
kcurve,t |
— коэффициент, учитывающий распределение радиальных напряжений растяжения |
|
поперек волокон в сечении криволинейного участка балки; |
kc90 |
— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений сжатия |
|
в древесине по длине контактной площадки элемента; |
8 |
|
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
|
СП 5.05.01-2021 |
kd |
— коэффициент, учитывающий величину диаметра нагеля; |
kdef |
— коэффициент, учитывающий ползучесть материала или податливость соединения |
|
для соответствующего класса эксплуатации; |
kdis |
— коэффициент, учитывающий распределение напряжения в сечениях коньковой зоны |
|
двускатных и гнутоклееных балок; |
kdist |
— коэффициент распределения сосредоточенной нагрузки 1 кН в нагрузку, приходя- |
|
щуюся на одну балку рассматриваемого перекрытия; |
kef |
— коэффициент, учитывающий шаг гвоздей и условия закрепления в элементах соеди- |
|
нения (предварительное сверление или непосредственная забивка); |
kf |
— повышающий коэффициент, значение которого принимают в зависимости от отно- |
|
шения минимального шага bmin балок и общей ширины b перекрытия; |
kf1, kf2, kf3 |
— коэффициенты, используемые при проверках сечений двускатных и гнутоклееных |
|
балок; |
kh |
— коэффициент, учитывающий изменение прочности древесины при растяжении вдоль |
|
волокон в зависимости от высоты поперечного сечения по отношению к стандартной |
|
высоте; |
kh1 |
— коэффициент, учитывающий переменность высоты поперечного сечения; |
kl |
— коэффициент, учитывающий изменение прочности LVL при растяжении вдоль воло- |
|
кон в зависимости от длины элемента по отношению к стандартной длине; |
km |
— коэффициент, учитывающий распределение нормальных напряжений в изгибае- |
|
мом элементе по высоте поперечного сечения в зависимости от его формы; |
kmod |
— коэффициент модификации (приведения), учитывающий изменение прочности древе- |
|
сины или материала на ее основе в зависимости от продолжительности действия |
|
нагрузки и условий эксплуатации; |
kmod1 |
— коэффициент модификации (приведения) для материала элемента 1 соединения; |
kmod2 |
— коэффициент модификации (приведения) для материала элемента 2 соединения; |
kn |
— частный коэффициент, учитывающий распределение напряжений в опорных участ- |
|
ках элементов со скосами; |
kr |
— коэффициент, учитывающий снижение прочности клееной древесины в гнутоклее- |
|
ных элементах из-за внутренних напряжений, вызванных изгибом слоев при их изго- |
|
товлении; |
kshape |
— коэффициент, учитывающий изменение прочности материала на скалывание в зави- |
|
симости от формы поперечного сечения при кручении; |
ksys |
— коэффициент, учитывающий изменение прочности материала в элементах системы, |
|
соединенных посредством клея или механических связей; |
kv |
— коэффициент, учитывающий снижение сопротивления сдвигу в сечении; коэффи- |
|
циент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы на величину |
|
прогиба; |
kvol |
— коэффициент, учитывающий отношение базового объема к объему коньковой зоны |
|
двускатных и гнутоклееных балок; |
kv1 |
— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений сдвига |
l |
по длине площадки скалывания в растянутом элементе; |
— свободная длина элемента; расчетный пролет балок перекрытия; расчетный пролет |
|
ld,y |
перекрытия; |
— расчетная длина элемента при продольном изгибе относительно оси у; |
|
ld,z |
— расчетная длина элемента при продольном изгибе относительно оси z; |
lef |
— эффективная (расчетная) длина элемента (винта); |
leq |
— эквивалентный пролет балки перекрытия; |
lv |
— расчетная длина плоскости скалывания во врубке; |
m— расчетная масса, масса на единицу площади;
n— количество крепежных элементов в одном ряду, расположенных вдоль волокон;
nef |
— расчетное число связей в ряду, параллельном направлению волокон; расчетное |
|
число винтов в соединении; |
np |
— количество гвоздей в ряду по направлению волокон и перекрывающих друг друга |
|
(нахлестка из двух гвоздей); |
|
9 |
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
nsp |
— количество плоскостей сдвига в соединении; |
n40 |
— расчетныйкоэффициент, учитывающий влияние форм колебаний с частотойдо 40 Гц; |
rin |
— внутренний радиус кривизны участка балки; |
rp,r |
— количество рядов по направлению волокон поперечно нагруженных крепежных |
|
элементов одинакового размера; |
s— коэффициент, определяемый согласно СТБ EN 14374; шаг балок;
t— толщина деревянного элемента, непосредственно в который забиваются гвозди;
|
толщина слоя (доски); |
tpen |
— расчетная длина защемленной части гвоздя со стороны острия; минимальная длина |
|
защемления гвоздя; |
tsteel |
— толщина стальной пластины в соединении; |
t1 |
— толщина элемента 1 в соединении; |
t2 |
— толщина элемента 2 в соединении; |
uc |
— предварительный выгиб (строительный подъем) элемента; |
uCd |
— предельно допустимое значение прогиба элемента; |
ucreep |
— прогиб от ползучести материала (прогиб, который возникает с течением времени |
|
при сочетании нагрузок, приводящих к проявлению эффекта ползучести); |
uEd |
— расчетное значение прогиба элемента в условиях предельного состояния эксплуа- |
|
тационной пригодности; |
ufin |
— полная деформация; общий прогиб (сумма начального прогиба и прогиба из-за пол- |
|
зучести материала); |
uinst |
— начальный прогиб (деформация), который возникает непосредственно при прило- |
|
жении расчетной нагрузки; |
umax |
— расчетная величина прогиба; максимальный прогиб перекрытия от действия стати- |
|
ческой нагрузки в 1 кН; |
unet,fin |
— общий прогиб нетто (прогиб за вычетом предварительного выгиба); |
u0 |
— начальный прогиб балки без учета влияния переменности высоты сечения и дефор- |
|
маций сдвига; |
w |
— поправочный коэффициент для нагельных соединений; |
wpl |
— ширина металлической зубчатой пластины вдоль волокон; |
x— расстояние от линии опорной реакции до угла скоса, расстояние от линии опорной реакции до сечения с максимальным изгибающим моментом.
4.1.3Строчные буквы греческого алфавита
— угол приложения силы к нагелю по отношению к волокнам; угол между осью винта и направлением волокон древесины;
max |
— максимальное значение собственной частоты колебаний; |
i |
— коэффициенты ряда Фурье; |
— коэффициент, учитывающий отношение характеристических значений сопротивле-
|
ний материалов элементов соединения при вдавливании в них жесткого нагеля плашмя; |
0 |
— коэффициент приведенной длины; |
f |
— частный коэффициент для воздействий, учитывающий возможность неблагоприят- |
|
ных отклонений их значений от репрезентативного; |
G |
— частный коэффициент для постоянных воздействий, учитывающий погрешности |
|
модели и отклонения размеров; |
G,j |
— частный коэффициент для постоянного j-го воздействия; |
M |
— частный коэффициент для свойств материалов и изделий, учитывающий погреш- |
|
ности модели и отклонения размеров; |
Q |
— частный коэффициент для переменных воздействий, учитывающий погрешности |
|
модели и отклонения размеров; |
Q,i |
— частный коэффициент для переменного i-го воздействия; |
— угол между осью полки скобы и направлением волокон древесины;
rel,y |
— приведенная гибкость элемента относительно оси у; |
rel,z |
— приведенная гибкость элемента относительно оси z; |
10
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
y |
— гибкость элемента относительно оси у; |
z |
— гибкость элемента относительно оси z; |
— отношение площади сечения поясов к площади сечения стенки для балок двутаврового поперечного сечения;
— коэффициент уменьшения неблагоприятных постоянных воздействий; модальный декремент затухания колебаний перекрытия;
k |
— характеристическое значение плотности древесины, LVL или материала на основе |
|
древесины; |
m |
— среднее значение плотности древесины или материала на ее основе; |
m1 |
— среднее значение плотности материала элемента 1 в соединении; |
m2 |
— среднее значение плотности материала элемента 2 в соединении; |
f,inst,c,d |
— расчетное значение сжимающего напряжения в поясе балки двутаврового попе- |
|
речного сечения; |
f,inst,c,max,d |
— максимальное расчетное значение сжимающего напряжения в поясе балки двутав- |
|
рового поперечного сечения; |
f,inst,t,d |
— расчетное значение растягивающего напряжения в поясе балки двутаврового попе- |
|
речного сечения; |
f,inst,t,max,d |
— максимальное расчетное значение растягивающего напряжения в поясе балки дву- |
|
таврового поперечного сечения; |
m,crit |
— критическое значение напряжения при изгибе элемента; |
m, ,d |
— расчетное значение нормальных напряжений в сечении, действующих под углом |
|
к направлению волокон; |
m0d |
— расчетное значение нормальных напряжений при изгибе балки; расчетное значение |
|
напряжения в сечении коньковой зоны при изгибе для двускатных и гнутоклееных балок; |
t90d |
— расчетное значение напряжения, растягивающего древесину поперек волокон; |
mean,d |
— расчетное значение напряжения сдвига (скалывания); |
0 |
— коэффициент, учитывающий комбинационное значение переменного воздействия; |
0i |
— коэффициент сочетания переменных воздействий; |
1 |
— коэффициент, учитывающий частое значение переменного воздействия; |
2 |
— коэффициент, учитывающий практически постоянное значение переменного воз- |
|
действия; |
2i |
— коэффициент сочетания для практически постоянного воздействия и практически |
|
постоянной комбинации. |
4.2 Сокращения
ДВП — древесно-волокнистая плита; ДСП — древесно-стружечная плита;
МДФ — древесно-волокнистая плита средней плотности; ОСП — плита с ориентированным расположением стружки; ЦСП — цементно-стружечная плита;
LVL — брус из клееного шпона.
5 Общие положения проектирования деревянных конструкций
5.1 Общие указания
5.1.1Основополагающими ТНПА при проектировании конструкций гражданских зданий и соору-
жений являются СН 2.01.01–СН 2.01.06, ТКП EN 1991-1-6, ТКП EN 1991-1-7.
5.1.2В соответствии с настоящими строительными правилами проектирование деревянных конструкций включает в себя выбор размеров несущих элементов и моделирование несущей конструкции
сучетом требований, предъявляемых к прочности материала, изготовлению конструкции и ее долговечности, которая должна быть обеспечена в течение проектного срока службы.
5.1.3В настоящих строительных правилах проектирование конструкций основано на проверке условий предельных состояний несущей способности и эксплуатационной пригодности, целью которой является доказательство того, что для выбранных материала, размеров и конструктивной системы
11
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
выполнены необходимые фактические требования и в процессе проектного срока эксплуатации она должна выдерживать (воспринимать) все возникающие воздействия, удовлетворять требованиям огнестойкости, возможным изменениям окружающей среды. Данную проверку проводят путем расчета или проведением испытания.
5.1.4Проверки предельных состояний несущей способности должны учитывать условия обеспечения безопасности, а проверки предельных состояний эксплуатационной пригодности — чрезмерный прогиб, уровень комфорта и внешнего вида.
5.1.5В соответствии с СН 2.01.01 предельные состояния можно отнести к следующим расчетным ситуациям:
— постоянной — условия нормального использования конструкции;
— переходной — временные условия, например процессы возведения или ремонта;
— особой — исключительные условия, например взрыв, пожар или удар.
Для других расчетных ситуаций разработчик проектной документации должен определить условия нагружения, воздействию которого конструкция будет подвержена в период проектного срока службы.
5.1.6Для зданий, в которых основные несущие деревянные конструкции, запроектированные
всоответствии с настоящими строительными правилами, проектный срок эксплуатации составляет
50 лет.
5.1.7Здание считается пригодным к эксплуатации на протяжении проектного срока эксплуатации при условии выполнения заказчиком требований технического обслуживания здания и конструкций. Техническое обслуживание деревянных конструкций должно обеспечивать соответствие температурновлажностных условий, в которых функционирует конструкция, ее проектному классу эксплуатации. В зависимости от температурно-влажностных условий окружающей среды условия эксплуатации элементов конструкций могут быть отнесены к одному из трех классов.
В условиях 1-го класса эксплуатации влажность элементов конструкций из хвойных пород не должна
превышать 12 % при температуре окружающей среды 20 C и относительной влажности воздуха до 65 %.
Примечания
1 Все элементы конструкций находятся внутри закрытых отапливаемых зданий и надежно защищены от действия внешних климатических факторов.
2 При 1-м классе эксплуатации допускается превышение температуры окружающей среды 20 C и относительной влажности воздуха 65 % в течение нескольких недель в году.
В условиях 2-го класса эксплуатации влажность элементов конструкций из хвойных пород не должна превышать 20 % при температуре окружающей среды 20 C и относительной влажности воздуха до 85 %.
Примечание — При 2-м классе эксплуатации допускается превышение температуры окружающей среды 20 C
иотносительной влажности воздуха 85 % в течение нескольких недель в году.
Вусловиях 3-го класса эксплуатации температурно-влажностные условия приводят к более высокому содержанию влаги в элементах конструкций, чем при 2-м классе эксплуатации.
5.1.8 Запроектированная конструкция должна удовлетворять критериям надежности, установленным в СН 2.01.01.
5.1.9 При расчетах деревянных конструкций и их элементов допускается принимать линейную зависимость «напряжение — деформация».
5.1.10 В настоящих строительных правилах принята следующая ориентация осей в элементах деревянных конструкций: продольная ось х соответствует длине элемента (направлению волокон древесины), ось y направлена перпендикулярно высоте сечения элемента, а ось z — параллельно высоте сечения (рисунок 5.1).
5.2 Воздействия
5.2.1 В соответствии с СН 2.01.01 воздействия в зависимости от их изменения во времени классифицируют следующим образом: постоянные воздействия G; переменные воздействия Q; особые воздействия А.
12
СП 5.05.01-2021
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
Рисунок 5.1 — Оси элемента
5.2.2 Для деревянных конструкций при расчете сопротивлений и несущей способности действующие на конструкции нагрузки в зависимости от их продолжительности делятся на следующие классы длительности: постоянные; переменные (длительные, среднесрочные, кратковременные и мгновенные). Классификация нагрузок в зависимости от их совокупной продолжительности действия приведена в таблице 5.1.
Таблица 5.1 — Классы длительности нагрузок
Класс длительности |
|
Продолжительность действия нагрузки |
|
|
|
Постоянная |
Более 10 лет |
|
|
|
|
Переменные: |
|
|
длительная |
От 6 |
мес. до 10 лет включ. |
среднесрочная |
От 1 |
нед. до 6 мес. |
кратковременная |
Менее 1 нед. |
|
мгновенная |
— |
|
|
|
|
5.2.3 Каждый вид нагрузки относят к определенному классу длительности в соответствии с таблицей 5.2.
Таблица 5.2 — Классы длительности и виды нагрузок
Класс |
Виды нагрузок |
|
длительности |
||
|
||
|
|
Постоянная |
Собственный вес конструкций; вес различного рода засыпок; вес постоян- |
|
ных перегородок, стационарного оборудования, коммуникаций; конструкции |
|
подвесных потолков; давление грунта |
|
|
Длительная |
Вес складируемых грузов для хранения (категория использования площа- |
|
дей Е); нагрузка от воды в баках |
|
|
Среднесрочная |
Снег; равномерно распределенные полезные нагрузки на перекрытия |
|
и балконы (категории использования площадей A–D); временные нагрузки |
|
в гаражах-стоянках и в зонах движения транспорта (категории использова- |
|
ния площадей F и G); воздействия из-за изменения влажности; вес неста- |
|
ционарного оборудования; вес временных перегородок |
|
|
Кратковременная |
Временные нагрузки на лестницы; временные сосредоточенные нагрузки Qk; |
|
горизонтальные нагрузки на перегородки и парапеты; временные нагрузки |
|
по обслуживанию кровель и от нахождения людей (категория использова- |
|
ния площадей Н); транспортные нагрузки (категория использования пло- |
|
щадей Е); воздействия от транспортных средств и механизмов; временное |
|
складирование грузов, ветер |
|
|
Мгновенная |
Особые воздействия |
|
|
Примечание — Категории использования площадей — в соответствии с СН 2.01.02. |
|
|
|
|
13 |
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
5.2.4Характеристические значения отдельных постоянных воздействий от собственного веса Gk следует принимать по ТНПА, устанавливающим требования к механическим свойствам материалов,
иСН 2.01.02.
5.2.5Характеристические значения отдельных переменных воздействий Qk определяют в соответствии с требованиями, установленными в СН 2.01.02.
5.2.6При расчете конструкций кроме характеристических значений для переменных воздействий следует рассматривать и другие репрезентативные значения:
—комбинационное ( 0Qk), которое используют для проверки предельных состояний несущей способности и характеристических сочетаний при необратимых предельных состояниях эксплуатационной пригодности;
—частое ( 1Qk), которое используют для проверки предельных состояний несущей способности
вособых расчетных ситуациях, а также для проверки при обратимых предельных состояниях эксплуатационной пригодности;
—практически постоянное ( 2Qk), которое используют для оценки долговременных эффектов от ползучести материала или податливости соединения, с целью представления переменных воздействий в особых сочетаниях при оценке несущей способности, а также для проверки частых и долговременных эффектов при предельных состояниях эксплуатационной пригодности.
5.2.7 Значения коэффициентов 0, 1 и 2 следует принимать по таблице 5.3.
Таблица 5.3 — Значения коэффициентов для зданий*
Воздействие |
|
0 |
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
Функциональные нагрузки для зданий (СН 2.01.02): |
|
|
|
|
|
категория А: жилые помещения |
|
0,7 |
|
0,5 |
0,3 |
категория В: офисные помещения |
|
0,7 |
|
0,5 |
0,3 |
категория С: помещения со скоплением людей |
|
0,7 |
|
0,7 |
0,6 |
категория D: торговые помещения |
|
0,7 |
|
0,7 |
0,6 |
категория Е: складские помещения |
|
1,0 |
|
0,9 |
0,8 |
категория F: места с движением транспорта весом |
(массой) |
|
|
|
|
до 30 кН включ. |
|
0,7 |
|
0,7 |
0,6 |
категория G: места с движением транспорта весом (массой) св. 30 |
|
|
|
|
|
до 160 кН включ. |
|
0,7 |
|
0,5 |
0,3 |
категория Н: кровли |
|
0 |
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
Снеговые нагрузки на здания (СН 2.01.04) |
|
0,6 |
|
0,5 |
0 |
|
|
|
|
|
|
Ветровые воздействия на здания (СН 2.01.05) |
|
0,6 |
|
0,2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
Температурные воздействия на здания, за исключением |
пожаров |
0,6 |
|
0,5 |
0 |
(СН 2.01.06) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* На основании СН 2.01.01 (таблица А.1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.2.8 В общем виде расчетное значение воздействия Fd определяют по формуле |
|
|
|||
Fd f Frep, |
|
|
|
|
(5.1) |
где f — частный коэффициент для воздействий, учитывающий возможность неблагоприятных отклонений их значений от репрезентативного;
Frep — репрезентативное значение воздействия, которое необходимо учитывать при соответствующем сочетании воздействий.
5.2.9 Расчетное значение постоянного воздействия Gd определяют по формуле |
|
Gd GGk, |
(5.2) |
где G — частный коэффициент для постоянного воздействия, равный 1,35, учитывающий возможность неблагоприятных отклонений их значений от характеристического значения;
Gk — характеристическое значение постоянного воздействия.
14
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
5.2.10 Расчетное значение переменного воздействия Qd определяют по формуле |
|
Qd QQk, |
(5.3) |
где Q — частный коэффициент для переменного воздействия, равный 1,5, учитывающий возможность неблагоприятных отклонений их значений от характеристического значения;
Qk — характеристическое значение переменного воздействия.
5.3 Предельные состояния несущей способности
5.3.1Предельные состояния несущей способности относят к безопасности людей и/или конструкций. Также они могут быть отнесены к защите оборудования, опирающегося на конструкцию, при условии согласования данного требования с разработчиком проектной документации.
5.3.2При проектировании деревянных конструкций особое внимание следует уделять проверке следующих предельных состояний несущей способности (ULS):
— потеря равновесия всей конструкции или ее части, рассматриваемой как жесткое тело (EQU);
— потеря несущей способности конструкции в результате нарушения целостности (STR);
— потеря несущей способности конструкции или ее элемента в результате потери устойчи-
вости (STR);
— потеря несущей способности конструкции в результате недостаточного обеспечения фундаментом здания необходимой для нее прочности и жесткости (GEO);
— потеря несущей способности конструкции в результате усталости материала (FAT).
5.3.3При проверках соответствующих предельных состояний несущей способности следует применять сочетание воздействий путем использования метода частных коэффициентов с проверкой расчетного значения эффекта проектных воздействий, которое не должно превышать расчетное значение эквивалентного сопротивления.
5.3.4Расчетное значение эффекта воздействий следует определять путем объединения тех воздействий, которые допускается рассматривать как действующие одновременно. При наличии более одного переменного воздействия, каждое сочетание будет включать в себя в качестве доминирующего одно из переменных воздействий.
5.3.5Расчетное значение эффекта воздействий при проверках предельных состояний несущей способности в случае постоянных и переходных расчетных ситуаций определяют из выражений (5.4) и (5.5), как одно менее благоприятное.
G, jGk, j Q1 0,1Qk1 |
Q,i 0iQk,i , |
(5.4) |
|
j 1 |
|
i 1 |
|
Ed |
Q,i 0iQk,i , |
(5.5) |
|
j G, jGk, j Q1Qk1 |
|||
j 1 |
|
i 1 |
|
где G,j |
— частный коэффициент для постоянного j-го воздействия; определяют в соответствии |
|
с требованиями СН 2.01.01; |
Gk,j |
— характеристическое значение постоянного j-го воздействия; определяют в соответствии |
|
с требованиями СН 2.01.02; |
Q,i |
— частный коэффициент для переменного i-го воздействия; определяют в соответствии |
|
с требованиями СН 2.01.01; |
0 |
— коэффициент преобразования переменных воздействий в комбинационное значение; |
|
принимают по таблице 5.3; |
— коэффициент уменьшения неблагоприятных постоянных воздействий; определяют в соот-
ветствии с требованиями СН 2.01.01;
Qk1 — характеристическое значение доминирующего переменного воздействия; определяют
всоответствии с требованиями СН 2.01.03–СН 2.01.06, ТКП EN 1991-1-6, ТКП EN 1991-1-7.
5.3.6Расчетное значение эффекта воздействий при проверках предельных состояний в особых расчетных ситуациях определяют по формуле (5.6) для одного сочетания воздействий.
|
Ed Gk, j Ad 1,1(2,1) Qk1 |
2,1Qk,i , |
(5.6) |
|
j 1 |
i 1 |
|
где Ad |
— расчетное значение особого воздействия для особой расчетной ситуации; |
|
|
1 и 2 |
— частные коэффициенты сочетаний, преобразующие переменное воздействие в частое |
||
и практически постоянное значение; принимают по СН 2.01.01 в зависимости от особой расчетной ситуации.
15
|
доступа: 17.08.2022 - 12.08.2023. Пользователь: |
электронного издания |
|
Приобретено ОАО "Гродножилстрой". Период |
бумажном носителе является копией официального |
Текст открыт: 29.12.2022 |
25@3369Официальное. электронное издание. |
При копировании или воспроизведении на |
СП 5.05.01-2021
5.3.7Численные значения коэффициентов и , используемые для определения расчетных значений воздействий предельных состояний равновесия и прочности, которые не связаны с геотехническими воздействиями, в условиях постоянных и переходных расчетных ситуаций принимают
всоответствии с правилами, установленными в СН 2.01.01. Значения коэффициентов приведены
втаблице 5.3.
5.3.8Для определения случая, когда воздействие оказывает наибольшее влияние (т. е. максимальный изгибающий момент, поперечная сила и т. д.), следует применять формулу(-ы) сочетания с каждым переменным воздействием, выступающим в качестве доминирующего переменного воздействия.
5.3.9Влияние продолжительности действия нагрузки и влажности на свойства (прочность материала или сопротивление элемента в соединении) элемента или материала конструкции следует
учитывать путем использования коэффициента модификации kmod. Значения коэффициента kmod принимают по таблице 5.4.
Таблица 5.4 — Значения коэффициента kmod*
|
|
Класс эксплуатации |
Коэффициент kmod |
для класса длительности нагрузки |
||||
|
|
|
||||||
Стандарт |
Материал |
|
|
|
|
|
|
|
|
постоянная |
длительная |
|
средне- |
кратко- |
мгновенная |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
срочная |
временная |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EN |
Древесина |
1 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
14081-1 |
|
2 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
|
|
3 |
0,50 |
0,55 |
|
0,65 |
0,70 |
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EN |
Клееная древесина |
1 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
14080 |
|
2 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
|
|
3 |
0,50 |
0,55 |
|
0,65 |
0,70 |
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EN |
LVL |
1 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
14374; |
|
2 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
СТБ EN |
|
3 |
0,50 |
0,55 |
|
0,65 |
0,70 |
0,90 |
14279 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EН |
Фанера |
1 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
636 |
|
2 |
0,60 |
0,70 |
|
0,80 |
0,90 |
1,10 |
|
|
3 |
0,50 |
0,55 |
|
0,65 |
0,70 |
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EN |
OСП типа: |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
ОСП/2 |
1 |
0,30 |
0,45 |
|
0,65 |
0,85 |
1,10 |
|
ОСП/3, ОСП/4 |
1 |
0,40 |
0,50 |
|
0,70 |
0,90 |
1,10 |
|
ОСП/3, ОСП/4 |
2 |
0,30 |
0,40 |
|
0,55 |
0,70 |
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБ EN |
ДСП типа: |
|
|
|
|
|
|
|
312 |
Р4, Р5 |
1 |
0,30 |
0,45 |
|
0,65 |
0,85 |
1,10 |
|
Р5 |
2 |
0,20 |
0,30 |
|
0,45 |
0,60 |
0,80 |
|
Р6, Р7 |
1 |
0,40 |
0,50 |
|
0,70 |
0,90 |
1,10 |
|
Р7 |
2 |
0,30 |
0,40 |
|
0,55 |
0,70 |
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СТБEN |
ДВП плотные типа: |
|
|
|
|
|
|
|
622-2 |
HB.HLA1 или |
|
|
|
|
|
|
|
|
HB.HLA2 |
1 |
0,30 |
0,45 |
|
0,65 |
0,85 |
1,10 |
|
HB.HLA1 или |
|
|
|
|
|
|
|
|
HB.HLA2 |
2 |
0,20 |
0,30 |
|
0,45 |
0,60 |
0,80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16