pdf.php@id=6162
.pdfТеплосодержание этих точек пересечения / 9, где индекс q> от носит величину / к пересечению или с линией ср = 95%, или с ли нией <р = 100%, может быть опре делено по формуле
|
/ + |
4 |
|
(XII.28) |
|
|
|
|
|
|
£ |
|
|
|
|
|
|||
|
1— — |
|
|
|
|
|
|
||
Влагосодержание d9 и температура |
|
|
|
|
|||||
t9 этих |
точек |
пересечения могут |
|
|
|
|
|||
быть определены по формулам |
|
|
|
|
|||||
|
|
+ |
|
(XII.29) |
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 —Вт |
|
(ХН.ЗО) |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Численные значения |
коэффициен |
|
|
|
|
||||
тов, входящих в формулы (X 11.28), |
|
|
|
|
|||||
(X 11.29) |
и (X 11.30), |
приведены в |
|
|
|
|
|||
табл. ХИЛ. |
|
|
|
Рис. |
XII. 9. |
К |
аналитическому |
||
Для |
расчетов всех |
процессов |
|||||||
определению точки пересечения |
|||||||||
изменения тепловлажностного со |
луча |
процесса |
в |
при изменении |
|||||
стояния воздуха очень просто и на |
состояния воздуха А с линиями |
||||||||
глядно |
пользоваться |
графическим |
|
<р=95% |
и <р= 100% |
||||
методом построения |
в |
I — d-диа |
|
|
|
|
грамме. Однако в некоторых случаях удобно воспользоваться при
ближенными |
формулами, приведенными в конце каждого раздела |
||||||||
|
|
Значения коэффициентов |
Т а б л и ц а |
X II.1 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
е<Р |
|
Су |
|
Ву |
|
^4ср |
|
В диапазоне значений |
|
|
П ри |
Ср В % |
|
|
|
|
|
|
100 |
95 |
| 100 |
| 95 |
100 |
| 95 |
100 |
| 95 |
/ср > 9 ° .................................... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ср > 6 , 5 .................................... |
0,93 |
0,96 |
0,09 |
0,29 |
0 ,5 |
0,5 |
0,7 |
0,6 8 |
|
dcp > 7 . 5 .................................... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ср |
< 9 ° .................................... |
* . . . 1.21 |
1,25 |
2,29 |
2,38 |
2 ,5 |
2,4 |
0,45 |
0,44 |
/ с |
< 6 , 5 ...................... |
||||||||
rf’cp |
< 7 , 5 ................................. |
|
|
|
|
|
|
|
|
данной главы. Погрешность расчета по ним не выходит за пределы 3%, что вполне допустимо в инженерной практике.
Примеры расчета с помощью / — d-диаграммы и по приближен ным формулам приводятся в конце главы XVIII.
191
Г л а в а XIII
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА
§ 51. ВРЕДНЫЕ ВЫДЕЛЕНИЯ И ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ КОНЦЕНТРАЦИИ ИХ В ПОМЕЩЕНИЯХ
Взависимости от назначения помещений и технологических про цессов, осуществляемых в них, меняется и характер загрязняющих воздух вредных выделений. В жилых и общественных помещениях источниками вредных выделений в основном являются люди, а в промышленных помещениях помимо того — производственные уста новки (печи, ванны, станки и пр.).
Вжилых и общественных зданиях основными вредными выде
лениями являются углекислый газ, теплоизбытки, влагоизбытки, в промышленных помещениях — газы, теплоизбытки, влагоизбыт ки и пыль.
Вентиляция должна обеспечить в помещениях метеорологиче ские условия в полном соответствии с Санитарными нормами про ектирования (СН 245—63).
Газовыделения
Содержание газов, паров и пыли в помещении не должно пре вышать предельно допустимые концентрации. Предельно допустимой концентрацией называется с о д е р ж а н и е в в о з д у х е п о м е щ е н и я т а к о г о к о л и ч е с т в а т е х и л и и н ы х
в р е д н ы х в ы д е л е н и й , к о т о р о е |
не в ы з ы в а е т |
||
н е б л а г о п р и я т н о г о |
в о з д е й с т в и я |
на о р г а |
|
н и з м ч е л о в е к а . Предельно допустимые |
концентрации С02 |
||
в л/м3 в воздухе помещений принимаются: |
|
|
|
При постоянном пребывании людей (жилые |
|
||
комнаты) .......................................................... |
|
1 |
|
При периодическом пребывании(учреждения) 1,25 |
|||
При кратковременном пребывании (например, |
|
||
кинотеатры)...................................................... |
ибольницы |
2 |
|
Детские учреждения |
0,7 |
|
Предельно допустимые содержания других газов и пыли следует принимать по Санитарным нормам проектирования (СН 245—63).
При расчете необходимого воздухообмена в помещении по вы деляемой в них углекислоте принимают количество углекислого газа, выделяемого одним человеком (табл. X III.1).
192
С02 сам по себе не является вредным, но концентрация его в воздухе свыше 2 л/м3 служит указанием о наличии недопустимого загрязнения воздуха другими сопутствующими газами, являю щимися продуктом распада белковых веществ.
Содержание С02 в наружном воздухе больших городов можно принимать равным 0,5 л/ж3, а в небольших городах — 0,4 л/ж3.
Тепловыделения
Организм человека выделяет тепло. Количество тепла, выделя емого человеком, зависит от метеорологических параметров окру жающего воздуха и характера выполняемой им работы.
Потери тепла происходят в основном с поверхности кожи путем конвекции, излучения и испарения влаги.
Количество тепла, выделяемого людьми, приведено в табл. XIII.2.
|
|
Т а б л и ц а |
X III.1 |
|
Количество выделения углекислоты |
||||
|
|
|
Выделение |
|
Выделения углекислоты |
углекислот |
|||
|
|
|||
|
|
|
л/н |
| г/ч |
Взрослыми: |
|
23 |
35 |
|
в состоянии отдыха . . |
||||
при |
спокойной |
работе |
|
|
(в учреждениях, учебных |
23 |
35 |
||
заведениях) ....................... |
работе |
|||
при физической |
30 |
45 |
||
легкой |
............................... |
|
||
то же, тяжелой . |
. . . |
45 |
68 |
|
Детьми |
до 12 лет . |
. . . |
12 |
18 |
Т а б л и ц а |
X III.2 |
||
Количество тепла |
|
||
|
|
Теплювы- |
|
|
|
дел<гния |
|
|
|
в кк.ал/ч |
|
Характер работы |
|
V |
|
|
|
о |
3 |
|
|
н |
|
|
|
3 |
3 |
|
|
ас |
си |
|
|
о |
м |
|
|
к |
о |
Тяжелая работа . |
150 |
150 |
|
Средняя |
» |
125 |
100 |
Легкая |
» |
100 |
75 |
Умственный труд |
70 |
55 |
|
Состояние |
покоя . |
60 |
40 |
Количество тепла, поступающего в помещение от солнечной радиации, определяется по формулам:
для остекленных поверхностей
Фост, рад |
^ о ст Я ост ^ост ККО'Л/Ч, |
(X III. 1) |
||||||
для покрытий |
|
|
|
|
|
|
|
|
Фогр. рад== |
Яи^огр К'КО'Л/Ч, |
(XIII.2) |
||||||
где F0CT — поверхность |
остекления |
в |
ж2; |
|
||||
Ри — поверхность |
покрытия |
в |
ж2; |
|
|
|||
Яост— величина радиации через 1 ж2 поверхности остекления, |
||||||||
зависящая |
от характеристики последней и ориентации |
|||||||
по странам |
света |
(табл. |
XII 1.3); |
|
||||
Яп— величина радиации через 1 ж2 поверхности покрытия |
||||||||
приведена |
в табл. |
XIII.4; |
от |
характера |
остекления |
|||
Лост — коэффициент, |
зависящий |
|||||||
(табл. XIII.5); |
|
|
|
|
покрытия. |
|
||
&огр — коэффициент |
теплопередачи |
|
193
Таблица ХШ.З
Солнечная радиация q0CT через остекленные поверхности в ккал/м2-ч
Страны света и широты
Характеристика
остекленной поверхности
35°
юг
ь |
д о |
4 |
с |
55° 65°
юго-восток и юго-запад
35° | |
4» СЛ О |
5 5 0 1 |
|
1 |
восток и запад
65° 35° | |
в |1 5И |
65° |
1 « |
|
северо-восток и северо-запад
со сл о |
45° 55° |
65° |
Окна с |
двойным |
остеклением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(две рамы) с |
деревянными пере |
125 |
125 |
145 |
85 |
п о |
125 |
145 |
|
125 |
125 |
145 |
145 |
65 |
65 |
65 |
60 |
|||
плетами |
........................................... |
|
|
ПО |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
То же, с металлическими пере |
160 |
160 |
180 |
ПО |
140 |
160 |
180 |
|
160 |
160 |
170 |
180 |
80 |
80 |
80 |
80 |
||||
плетами |
........................................... |
|
|
140 |
|
|||||||||||||||
Фонарь |
с |
двойным вертикаль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ным остеклением |
(прямоуголь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ный, тип Шеда) |
с металлически |
160 |
160 |
170 |
110 |
140 |
170 |
170 |
i |
160 |
160 |
180 |
180 |
85 |
85 |
85 |
80 |
|||
ми переплетами |
............................... |
130 |
||||||||||||||||||
То же, с деревянными пере |
145 |
145 |
150 |
|
125 |
150 |
150 |
|
145 |
145 |
160 |
160 |
75 |
75 |
75 |
70 |
||||
плетами |
. |
. . |
..................................................................... 120 |
100 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . Для остекленных поверхностей, ориентированных на север, ^Ост=0*
Т а б л и ц а XIII.4
Теплопоступления через покрытия
|
|
Солнечная |
Вид |
Широты |
радиация |
покрытия |
в град |
в ккал/м2•ч |
(среднее зна |
||
|
|
чение) |
Плоское |
35 |
20 |
(бесчердач- |
45 |
18 |
ное) |
55 |
15 |
|
65 |
12 |
С чердаком |
Для всех |
5 |
|
широт |
|
Т а б л и ц а XIII.5
Значения коэффициента i40CT
Характер остекления и |
|
^ост |
|
его состояние |
|
||
Двойное остекление в одной |
1,15 |
||
раме ........................................... |
|
|
|
Одинарное остекление . . . |
1,45 |
||
Обычное |
загрязнение . . . |
0,8 |
|
Сильное |
» |
. . . |
0,7 |
Забелка |
окон ....................... |
|
0,6 |
Остекление с матовыми стек |
0,7 |
||
лами ........................................... |
|
окон |
|
Внешнее зашторивание |
0,25 |
При подсчете теплопоступлений в помещение от солнечной ра диации следует принять большую из двух величин: а) теплопоступ ления через остекление, расположенное в одной стене, в сумме с теплопоступлением через покрытие1 и фонарь или б) теплопоступ ления через остекление, расположенное в двух взаимно перпенди кулярных стенах, с коэффициентом 0,7 в сумме с теплопоступле нием через покрытие и фонарь.
Теплопоступления от солнечной радиации учитывают в тепловом балансе помещений при наружной температуре 10° С и выше. Сол нечная радиация через стены не учитывается.
Количество тепла, поступающего в помещение вследствие пере хода механической энергии в тепловую, определяется по формуле
|
Q == 860А^ т]! т)2 т)3 г|4 ккал/ч, |
|
(XIII.3) |
|||||
где |
Q — тепловыделения от перехода |
механической |
энергии в |
|||||
|
тепловую в |
ккал!ч\ |
|
|
|
|
|
|
|
N — номинальная (установочная) мощность в квт\ |
мощности |
||||||
|
rii — коэффициент |
использования |
установочной |
|||||
|
электродвигателей — 0,7—0,9; |
|
|
|
|
|||
|
г|2 — коэффициент загрузки — отношение величины среднего |
|||||||
|
потребления мощности к максимально необходимой — |
|||||||
|
0,5—0,8; |
|
одновременности |
работы |
электродвига |
|||
|
т)з — коэффициент |
|||||||
|
телей — |
0,5— 1; |
|
|
|
|
израсходо |
|
|
т]4 — коэффициент, |
характеризующий, какая часть |
||||||
|
ванной механической энергии превратилась в тепловую |
|||||||
|
и осталась в данном |
помещении — 0,1— 1. |
|
|||||
|
Для приближенного определения теплопоступлений |
в механи |
||||||
ческих и механосборочных цехах можно принимать: |
|
|
||||||
0,8 |
1 Коэффициент |
теплопередачи |
покрытия |
должен |
быть |
не выше |
||
ккал/м2 -ч-град, |
|
|
|
|
|
|
|
195
а) при работе станков без охлаждающей эмульсии |
|
|
|||||||
|
_ |
_ |
_ „ |
44 |
п ост. |
|
|
|
|
|
41 |
42 |
4 з |
= |
|
|
|
|
|
б) то же, с применением охлаждающей эмульсии |
|
|
|||||||
|
Л1Л2ЛзЛ4 = °.2; |
|
|
|
|||||
в) при имеющихся местных отсосах |
|
|
|
||||||
|
Л 1 Ч г Ч з Л4 — 0 , 1 5 . |
|
|
|
|||||
Тепловыделения в цех от печей, |
работающих на твердом, |
жид |
|||||||
ком и газообразном топливе, можно определить по формуле |
|
||||||||
|
Q = BQnan ккал/н, |
|
(XIII.4) |
||||||
а для электрических по формуле |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Q = 860 Nan ккал/ч, |
|
(XIII.5) |
||||||
где В |
— расход топлива в кг!ч\ |
|
|
|
|
|
|
||
QS — теплотворная способность |
топлива в |
ккал1кг; |
|
|
|||||
а |
— тепловыделения |
в цех в |
% |
от QS и |
NyCT; значения а |
||||
п |
ориентировочно |
могут |
быть |
приняты |
по табл. |
XIII.6; |
|||
— коэффициент одновременности работы печей; |
в |
ккал |
|||||||
860 — тепловой эквивалент |
электрической |
энергии |
на 1 квт\
NycT — мощность печи в кет.
Если над оборудованием имеются зонты, тепловыделения в цех учитываются в размере 30% подсчитанных по формулам (XIII.4)
и(XIII.5).
Врезультате работы парового молота выделяется количество тепла, определяемое по формуле
Q = Gn(I1— / 2) ккал/ч, |
(XIII.6) |
где Gn — вес пара, поступающего к молотам, в 1 ч (табл. |
XIИ .7); |
1г — |
теплосодержание пара, поступающего в молоты; |
/ 2 — |
теплосодержание отработавшего пара. |
Т а б л и ц а XIII .6
Тепловыделения в цех
|
Печи |
а |
Камерные с подвижным подом |
0,45 |
|
То же, |
с неподвижным . . . |
0,5 |
» |
методические . . . . |
0,5 |
» |
щелевые....................... |
0,4 |
» |
шахтные ................... |
0,4 |
»электрические . . . . 0,7
Электрованны ........................... |
0,3 |
|
Т а б л и ц а |
X III.7 |
|
Вес пара, расходуемый молотами |
|||
падаюВес частейщих вмолотат |
Штамп<звочные |
Молоты |
|
M O J юты |
|||
|
|
|
свободной |
|
на работу |
на обдув |
ковки |
|
в кг]ч |
||
|
в кг!н |
в кг/ч |
|
0,5 |
680 |
14 |
600 |
1 |
970 |
14 |
920 |
2 |
1400 |
8 |
1320 |
3 |
1700 |
8 |
1600 |
4 |
2000 |
8 |
1850 |
5 |
2250 |
5 |
2100 |
10 |
2300 |
5 |
— |
Тепловыделения кузнечных горнов, снабженных дымоотводя щими зонтами, определяют по формуле
|
|
Q= BQl ф ккал/ч, |
(XIII.7) |
|
где В — расход |
топлива в кг/ч; |
|
||
QJJ — низшая |
теплотворная |
способность топлива в |
ккал/кг\ |
|
Ф — коэффициент, учитывающий количество тепла, |
выделя |
|||
емого в цех (ф можно принимать равным 0,2—0,3). |
||||
Тепловыделения от источников искусственного освещения оп |
||||
ределяют по формуле |
|
|
|
|
|
|
Q = 860Nr\ ккал/ч, |
(XIII.8) |
|
где N — расходуемая |
мощность |
светильников; |
|
|
т] — коэффициент |
перехода электрической энергии в тепловую |
|||
(в среднем |
ц = 0,95). |
|
В производственных помещениях расход на освещение срав нительно небольшой, поэтому выделение тепла от источников ис кусственного освещения не учитывается.
Влаговыделения
Выделение влаги людьми в помещениях зависит от выполняемой ими работы, а также от метеорологических условий в помещении.
Количество выделяемой влаги |
|
|
|
|
|
|
||||
людьми определяют |
по |
фор |
|
Т а б л и ц а |
X III .8 |
|||||
муле |
|
|
|
|
Количество влаги, выделяемой |
|
||||
G = ng г/ч, |
|
(XIII.9) |
|
одним человеком |
|
|
||||
|
|
|
Температура окру |
|||||||
где п — количество людей; |
|
|
|
|||||||
|
Характер |
работы |
жающего воздуха |
|||||||
g — количество выделяемой |
|
в г р а д |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
влаги одним человеком |
|
|
15 |
| 20 |
25 |
30 |
||||
[в зависимости |
от |
ха |
Покой ............... |
40 |
45 |
50 |
80 |
|||
рактера |
выполняемой |
|||||||||
работы |
в |
г/ч |
(табл. |
Физическая р а |
|
|
|
|
||
бота : |
|
55 |
70 |
125 |
140 |
|||||
XIII.8). |
|
|
влаги |
легкая . . . |
||||||
Большое количество |
средняя . . |
110 |
160 |
180 |
230 |
|||||
может выделиться |
в |
отдельных |
тяжелая . . |
185 |
200 |
300 |
380 |
|||
производственных |
помещениях |
пищевая |
промышленности, бани, |
|||||||
от оборудования |
(кожевенная и |
|||||||||
прачечные). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество влаги, испаряющейся с открытой поверхности воды
при обычном барометрическом давлении, можно определить |
по |
|
формуле |
|
|
G = (а + 0,0174 a) (p l n - p B.n)F кг/ч.. |
(ХШ |
.10) |
197
где а — фактор гравитационной подвижности окружающего воз духа при температуре помещения, принимаемый по табл. XIII.9;
v — скорость движения воздуха над зеркалом испарения
вм/сек;
рв.п — давление водяных паров, насыщающих воздух поме щения при температуре поверхности воды в мм рт. ст.\
рв.п — давление водяных паров, содержащихся в воздухе по мещения, в мм рт. ст.\
F — площадь зеркала испарения в м2.
Т а б л и ц а X I II . 9
|
|
|
Значение а |
|
|
|
|
||
Температура |
До 30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
|
воздуха в РС |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а |
0,022 |
0,028 |
0,033 |
0,037 |
0,041 |
0,046 |
0,051 |
0,06 |
При определении испаряющейся влаги со смоченных поверх ностей ограждений а принимается равным 0,031.
В механических цехах при охлаждении резцов металлорежу щих станков с помощью эмульсии количество испаряющейся в по мещении влаги определяют по формуле
G = 0,15NyCT кг/ч, |
(ХШ.11) |
где NyCT— установочная мощность оборудования в кет.
§ 52. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕОБХОДИМЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ
Определение воздухообмена при борьбе с вредными газами и парами
Воздухообмен определяют по формуле
|
L = ———г~ м3/ч, |
(XIII.12) |
где U — количество |
вредностей, выделяющихся |
в помещении |
в течение |
часа; |
|
&2 — предельно допустимая концентрация вредных выделений
ввоздухе помещения;
—концентрация вредных выделений в приточном воздухе. При одновременном выделении в воздух раздражающих газов
(серный и сернистый ангидрид, хлористый водород и др.) или окис лов азота совместно с окисью углерода необходимые воздухообмены определяют суммированием объемов воздуха, потребных для^ раст ворения каждой вредности до нормы. При одновременном выде лении других газов количество вентилируемого воздуха принимается по той вредности, которая требует наибольшего объема воздуха.
198
Пример. Определить необходимый воздухообмен на С02 в зрительном зале кинотеатра кубатурой 2 000 м3 и вместимостью 500 человек. Количество С 02, выделяемого зрителями, U = 23-500 = 11 500 л/ч. Предельно допусти мая концентрация С02 в воздухе помещения при кратковременном пребыва нии &2 = 2 л/м3.
Примем содержание углекислого газа в наружном воздухе 0,5 л/м3. Тогда необходимый воздухообмен будет равен:
11500
L= 2— 0,5 ^7670 м*/ч.
Отношение количества удаляемого или вводимого воздуха в помещении в течение часа к внутренней кубатуре помещения на зывается к р а т н о с т ь ю о б м е н а (п). В данном случае
п— « 3 ,9
2000
где 2000 — внутренняя кубатура помещения в м3.
Большинство помещений жилых, общественных зданий и вспо могательных зданий заводских площадок характеризуются постоян ным составом и интенсивностью вредных выделений. Поэтому для них установлены нормы кратности обмена, которыми и пользуются при определении необходимых воздухообменов. Нормы кратности для некоторых зданий приведены в приложении 2.
Определение необходимого воздухообмена для удаления избыточного тепла
Можно считать, что все тепло, которое поступает в помещение в летнее время (QH36), является суммой тепловыделений, поступаю
щих в помещение. |
|
тепла, |
поступившего |
в помещение, |
рас |
|||
В |
зимнее время часть |
|||||||
ходуется на компенсацию теплопотерь. |
|
|
|
|||||
Теплоизбытки в зимнее время равны: |
|
|
||||||
|
|
Физб |
QT |
QIIOT |
fcfcClA/H, |
|
|
|
где |
QH36 — избыточное |
тепло; |
в помещение; |
|
|
|||
|
QT — тепло, |
поступающее |
|
|
||||
|
QnoT — потери |
тепла |
через |
наружные ограждения при tH, |
||||
|
равной |
температуре |
наружного воздуха для расчета |
|||||
|
отопления |
в |
зимнее |
время, |
принимаемой |
по |
||
|
СНиП II-A.6-62. |
|
|
|
|
|||
Необходимый воздухообмен для расчета борьбы с явными тепло- |
||||||||
избытками определяют по формуле |
|
|
|
|||||
|
|
L = |
„ Qh36, - |
м*/ч, |
(XIII. 13) |
|||
|
|
|
|
СУ (*ух— *пр) |
|
|
|
199
где |
— теплоизбытки в помещении в ккалгч; |
с— весовая теплоемкость воздуха, равная 0,24 ккал/кг-град;
у— объемный вес воздуха, поступающего в помещение, в
кг/м3;
tyx — температура удаляемого воздуха; /пр — температура приточного воздуха.
В летнее время температура наружного воздуха принимается равной средней температуре самого жаркого месяца в 13 ч. Расчет ные температуры для летнего и зимнего периода приводятся в СНиП II-A.6-62. Температуру удаляемого воздуха из помещений с теплоизбытками можно определить по формуле
tyx = tv з+ а (Н— 2) град, |
(ХШ.14) |
где /р.з — температура в рабочей зоне (на высоте 2 м от пола)
вград;
а— нарастание температуры в град на каждый метр высоты выше 2 м; можно принять для помещений с небольшими тепловыделениями 0,5°, с большими тепловыделениями 0,7-1,5°;
Н— высота помещения в м.
Температура в рабочей зоне производственных помещений при нимается по «Санитарным нормам проектирования промышленных предприятий» (Н 245—63).
Определение воздухообмена для удаления избыточной влаги
Взимнее время повышенная влажность воздуха в помещении недопустима, поскольку при повышенной влажности водяной пар будет конденсироваться на внутренних поверхностях наружных ограждений.
Вобщественных и жилых помещениях относительная влажность не должна превышать 55—60%. Необходимый воздухообмен при наличии только влагоизбытков определяется:
L = --------- --------м3/ч, |
(XIII.15) |
(dух ^ п р ) У |
|
где G — количество водяных паров, выделяющихся в помещении, |
|
в г/ч; |
в воздухе по |
dyx — допустимое содержание водяного пара |
мещения при установленной средней температуре и от носительной влажности воздуха в г/кг;
dnp — влагосодержание наружного воздуха в г/кг;
у— объемный вес поступающего в помещение воздуха в
кг/м3.
200