книги из ГПНТБ / Юматов Б.П. Открытая разработка сложноструктурных месторождений цветных металлов
.pdfческого строения ф по формуле (3). Для блоков с одинаковой мор фологией рудных тел в пределах высоты уступа коэффициент ф определяется не по геологическим разрезам, а по сортовым планам горизонтов. В этом случае
Ф = ^ , |
(65) |
где L K — суммарная длина криволинейных контактов |
между руд |
ными телами и вмещающими породами по всей площади блока на
сортовом плане, м; соп — мощность слоя |
примешиваемых пород в |
приконтактных зонах, м; 5б — площадь |
блока на сортовом пла |
не, м2 . |
|
2. Определяется коэффициент примешивания В по формуле |
|
В = Ä , |
(66) |
О р |
|
где Sp — площадь рудных тел блока, замеренная планиметром на сортовом плане, м2 .
3. Рассчитывается коэффициент потерь П по формуле |
|
|
Я = - ^ |
= А , |
(67) |
о р |
о р |
|
где û)p —мощность слоя теряемой руды в приконтактных зонах, м.
Пример выбора способа разработки и нормативных показателей для блока
первого типа с горизонтальным залеганием. Мощность залежи 20 м, среднее содержание свинца в погашаемых балансовых запасах 2%. В рассматриваемый блок залежи входит пропласток пустых пород мощностью 5 м. В примере
Y P = Y n -
Рациональный способ выемки и нормативные показатели потерь и разуооживания определяются на основании технико-экономической оценки потерь и разу боживания по сравниваемым вариантам разработки. При валовой выемке блока залежи произведена технико-экономическая оценка пяти вариантов возможного ведения горных работ в приконтактных зонах с различными соотношениями те
ряемой руды |
и примешиваемых пород, при селективной — шести вариантов. |
В а л о в ы й |
с п о с о б в ы е м к и . В I и I I вариантах разработка ведется с |
потерями и разубоживанием полезного ископаемого. Потери образуются за счет теряемых слоев полезного ископаемого по контактам с вмещающими породами в кровле и почве пласта. Разубоживанне происходит за счет совместной отра ботки полезного ископаемого и пропластка пустых пород. Высота теряемых слоев полезного ископаемого по вариантам различна: в I варианте /ір.к=Лр.п=Ц,2 м, а во I I варианте /гр.к=/гр .п =0,4 м.
Коэффициент потерь П равен: в I варианте
П = |
°-2 + М |
= 0,027; |
|
20 — 5 |
|
во I I варианте |
|
|
П = |
М + М |
= 0,053. |
|
20 — 5 |
|
Коэффициент примешивания В для обоих вариантов
В = — - — = 0,333. 20 — 5
ПО
При |
обосновании рациональной |
технологии |
разработки |
блока |
себестоимость |
|||
добычи |
1 т |
руды по вариантам |
принята различной, так как с уменьшением вы |
|||||
соты слоя |
теряемого |
полезного |
ископаемого |
возрастают |
тщательность зачистки |
|||
и степень механизации |
работ. |
|
|
|
|
|
||
В I I I и IV вариантах принята |
разработка |
без потерь |
полезного |
ископаемого |
(/7=0). Разубоживанне руды происходит за счет примешивания как вмещающих
пород но контактам залежи в кровле |
и почве пласта, так и пустых пород про- |
||
пластка. Высота |
примешиваемых |
слоев |
пород в кровле и почве залежи одинако |
ва и равна в I I I варианте 0,2 м, а в IV варианте 0,4 м. |
|||
Коэффициенты |
примешивания |
пород |
определяются по формуле (60) |
в I I I варианте |
|
|
|
В0,2 + 0,2 + 5
=• -г . т - = 0 3 6 0 20 — 5
в IV варианте
В = |
0,4 + 0,4 + |
5 |
7п |
= 0,386. |
|
|
20 — 5 |
|
В V варианте предусматривается следующая разработка залежи: в кровле пласта предусматривается потеря слоя полезного ископаемого высотой 0,4 м,
ав почве пласта — примешивание слоя вмещающих пород высотой 0,2 м. Коэффициент потерь в этом случае
n=—L 0,4 |
= |
0,027, |
|
|
20 — 5 |
|
|
а коэффициент примешивания вмещающих |
пород |
||
ß = |
A i ± ^ = |
0 > 3 4 6 . |
|
|
2 0 - 5 |
|
|
С е л е к т и в н ы й с п о с о б |
в ы е м к и . |
|
I и I I варианты селективной выемки |
характеризуются отсутствием разубоживания. Потери полезного ископаемого имеются как в почве и кровле залежи, так и в местахконтакта залежи с пропластком пустых пород. Высота каждого из теряемых слоев полезного ископае
мого по четырем контактам равна: в |
I варианте 0,2 м, а во I I варианте 0,4 м. |
|
В I варианте коэффициент потерь |
|
|
/7 = 4Я£ = 4 |
0,2 |
= 0,053. |
' |
20—5 |
|
Во I I варианте
0,4
Я= 4 Я / = 4 : = 0,107.
120 — 5
ВI I I и IV вариантах разработка ведется без потерь полезного ископаемого. Примешивание пород происходит по всем четырем контактам в каждом из
вариантов. Размеры примешиваемых слоев' породы |
по вариантам равны: |
|||
в I I I варианте |
0,2 м, в IV варианте |
0,4 м по каждому |
раздельно разрабатывае |
|
мому |
контакту. |
|
|
|
Коэффициент |
примешивания пород |
определяется аналогично, т. е.: |
||
для |
I I I варианта |
|
|
|
для |
IV варианта |
|
|
|
|
|
ß = 4ß< = 4 |
^ ? = °'1 0 7 - |
|
111
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Технико-экономические показатели по вариантам |
|
|
|||||
|
|
Показатели |
|
|
|
|
валового |
способа выемки |
|
|
селективного |
способа выемки |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
I |
II |
I I I |
IV |
V |
I |
И |
i l l |
IV |
V |
V I |
|
|
|
|
|
|
|
100 ООО |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
Содержание |
|
свинца |
в |
балансовых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
запасах с, |
% |
|
|
|
|
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,027 |
0,053 |
0 |
0 |
0,027 |
0,053 |
0,107 |
0 |
0 |
0,027 |
0,053 |
Коэффициент |
примешивания |
вме |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
щающих |
пород В |
|
|
|
|
0,333 |
0,333 |
0,360 |
0,386 |
0,346 |
0 |
0 |
0,053 |
0,107 |
0,027 |
0,053 |
|
Коэффициент |
добычи |
товарной |
ру- |
1,306 |
1,280 |
1,360 |
1,386 |
1,319 |
0,947 |
0,893 |
1,053 |
1,107 |
1,000 |
1,000 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Количество |
|
добываемой |
товарной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
руды Д, |
т |
|
|
|
|
|
130 600 |
128 000 |
136 000 |
138 600 |
131 900 |
94 700 |
89 300 |
105 300 |
110 700 |
100 000 |
100 000 |
Содержание |
|
свинца |
в |
добываемом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
полезном |
ископаемом |
а, |
% . |
. . |
1,49 |
1,48 |
1,47 |
1,44 |
1,48 |
2,00 |
2,00 |
1,90 |
1,81 |
1,95 |
1,89 |
||
Коэффициент |
извлечения |
качества |
0,745 |
0,740 |
0,740 |
0,725 |
0,740 |
1,000 |
1,000 |
0,950 |
0,905 |
0,975 |
0,945 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Коэффициент извлечения полезного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ископаемого из недр |
К„ |
. . |
. . |
0,973 |
0,947 |
1,000 |
1,000 |
0,973 |
0,947 |
0,893 |
1,000 |
1,002 |
0,973 |
0,947 |
|||
Валовая ценность 1 |
т |
балансовых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
запасов |
полезного |
|
ископаемого, |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10.40 |
10.40 |
10.40 |
|
|
|||
Дб, руб |
|
|
|
|
|
|
10,40 |
10,40 |
Продолжение табл. 30
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Технико-экономические показатели по вариантам |
|
|
|||||
|
|
|
|
Показатели |
|
|
валового |
способа выемки |
|
|
селективного |
способа выемки |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
II |
I I I |
I V |
V |
I |
I I |
H i |
IV |
V |
V I |
Коэффициент |
извлечения |
свинца в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
концентрат |
на |
обогатительной |
|
|
0,72 |
|
0,80 |
0,80 |
0,79 |
0,78 |
0,80 |
0,79 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,73 |
0,73 |
0,73 |
0,73 |
|||||||
Извлекаемая |
ценность, отнесенная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
к |
1 |
т |
погашаемых |
балансовых |
|
|
|
|
|
7,43 |
8,22 |
8,13 |
8,11 |
7,76 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
7,39 |
7,19 |
7,60 |
7,47 |
7,41 |
7,88 |
|||||
Суммарные |
затраты |
по |
добыче, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
транспортированию |
и переработ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ке |
1 т |
полезного |
ископаемого, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Cr, руб |
|
|
|
|
6,65 |
6,59 |
6,65 |
6,59 |
6,62 |
6,85 |
6,79 |
6,85 |
6,79 |
6,85 |
6,79 |
|||
Суммарные |
затраты |
по |
добыче, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
транспортированию |
и |
переработ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ке, |
|
отнесенные |
к |
1 т |
погашае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
мых |
балансовых |
запасов |
Cg, |
8,44 |
9,04 |
9,13 |
8,73 |
6,49 |
6,06 |
7,21 |
7,52 |
6,85 |
6,79 |
|||||
руб |
|
|
|
|
|
|
8,68 |
|||||||||||
Прибыль |
(-)-) или убытки (—), от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
несенные к 1 т |
погашаемых |
ба |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
лансовых |
запасов Пр, |
руб. . . . —1,29 |
—1,25 |
—2,39 |
—1,66 |
—2,11 |
1+1,39 |
+ 1,37 |
+ 1,01 |
+0,61 |
+ 1,26 |
+0,97 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• — здесь и в табл. 31—33 рациональный вариант разработки.
В |
V и V I вариантах предусматривается такая |
организация |
ведения |
горных |
||
работ, при которой |
образуются как потерн, так и разубоживание. Причем |
в каж |
||||
дом |
из вариантов |
потерн, так же как и примешивание пород, |
наблюдаются по |
|||
двум контактам. Высота теряемых слоев полезного ископаемого |
и примешивае |
|||||
мых |
слоев пород в V варианте равна по 0,2 м, а |
в V I — по 0,4 |
м. |
|
Коэффициенты потерь и примешивания пород определяются аналогично.
В V варианте |
|
|
0,2 |
|
|
П = 2/7; = |
|
= 0,027; |
|||
2 •20- |
|||||
|
|||||
В = 2ВС |
= 2- |
0,2 |
: 0,027; |
||
В IV варианте |
|
|
20 —5 |
: |
|
|
|
|
|
||
П = 2/7£ |
= |
2 |
0,4 |
= 0,053; |
|
20 — 5 |
|||||
В = 2ß; = |
2 - |
0,4 |
: 0,053. |
||
|
|
|
20 — ! |
|
Коэффициенты потерь и примешивания пород, наііденные для сравниваемых вариантов разработки, заносятся в табл. 30, после чего в указанной в таблице последовательности рассчитываются необходимые показатели и устанавливается наиболее рациональный вариант разработки.
Из |
табл. 30 видно, |
что I вариант |
селективного способа разработки блока |
||
залежи, по которому |
достигается наибольшая прибыль, равная |
1,39 руб., яв |
|||
ляется |
наиболее |
рациональным. |
потери Я п = 0 , 0 5 3 • 100=5,3%, |
нормативное |
|
Для |
этого варианта |
нормативные |
|||
разубоживание |
Ри=0. |
|
|
|
§4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ПОТЕРЬ
ИРАЗУБОЖИВАНИЯ РУДЫ ДЛЯ НАКЛОННЫХ ЗАЛЕЖЕЙ
При разработке наклонных залежей потери и разубоживание образуются за счет создания горизонтальных площадок для нор мальной работы горнотранспортного оборудования. Площадки мо гут быть различной ширины и располагаться как в полезном ис копаемом, так и во вмещаю
щих породах.
Размеры треугольников, об разуемых для создания гори зонтальных площадок, зависят от углов падения залежи и ши рины экскаваторной заходки. Рассмотрим два случая:
а) экскаватор создает го ризонтальную площадку по всей ширине заходки (рис. 44,а);
Рис. 44. Схема образования горизон тальных площадок для размещения горнотраиспортного оборудования при разработке наклонных залежей:
/ — рудное тело; 2— у д а л я е м а я часть; за лежи с целью образования горизонталь ной площадки
114
б) горизонтальная площадка создается шириной, равной ши рине хода экскаватора (рис. 44,6):
Коэффициенты потерь и примешивания пород для одного раз рабатываемого контакта рассчитываются по одним и тем же фор мулам:
для первого случая
П. |
Ш3 |
sin а . |
|
|
2т„ |
(68) |
|
|
Ш3 |
sin а Yn |
|
В |
|
||
|
|
|
2m„Vp
для |
второго случая |
|
||
П = |
h |
Ш~ sin |
а |
|
|
|
|
||
В |
|
Я/g sin |
а |
Yn |
|
|
|
||
|
2/л„ |
|
|
|
|
|
|
YP |
|
|
|
|
|
(69) |
где Ш3 |
— ширина заходки, м; а— |
угол падения залежи, град.; /пп — мощность залежи, измеренная по нормали, м; h — высота теряемо го слоя руды (hp) или примеши ваемых пород (Лп ) при зачистке
контакта |
залежи |
или |
пропласт- |
|
ка, |
м; Ша |
— ширина горизонталь |
||
ной |
площадки, |
обеспечивающая |
||
нормальную работу |
экскавато |
|||
ра, |
м. |
|
|
|
Рис. 45. Схема к расчету потерь и разубоживания при валовой выемке блока первого типа с наклонным за леганием рудного тела
Выведем |
формулы |
для определения |
этих |
коэффициентов при |
||||||
образовании |
горизонтальной |
площадки |
на |
всю ширину |
заходки |
|||||
для блоков различной |
сложности. |
|
|
|
|
|
|
|||
Для блока первого |
типа |
П и |
В |
рассчитываются |
по |
следую |
||||
щим |
формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. При валовом способе выемки: |
|
|
|
|
|
|||||
а) |
когда |
горизонтальные |
площадки образуются |
в |
полезном |
|||||
ископаемом |
(рис. 45, а) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Л = |
Шэ |
sin |
a |
|
|
|
(70) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
m„ |
V |
|
|
|
|
|
|
|
в |
2 |
m B i Y n |
|
|
|
(71) |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•Il |
m* |
|
YP |
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
115
б) когда горизонтальные площадки образуются во вмещающих породах (рис. 45, б)
|
Я = 0; |
|
Ш3 |
si n а + 2 тт I Уп |
|
В |
і = і У |
(72) |
|
2. При селективном способе выемки в зависимости от места расположения горизонтальных площадок
|
л = |
2 пг> |
|
|
|
і = 1 |
|
|
|
1=1 |
|
Я; = |
ZZ/3 sin а |
(73) |
|
|
|
||
В, = |
Д / 3 |
sin g y n |
(74) |
|
|
2 f m „ - J f f l . j ' j Vp
п= пк + пп
В=
|
Для блока второго типа коэф |
|||
|
фициенты П и В рассчитываются |
|||
|
следующим |
образом. |
|
|
|
1. При валовом способе выем- |
|||
ки по вариантам: |
|
|||
|
. |
пазмешением |
Г О П И З О Н - |
|
|
d ' L Р а з м е щ е н и е м |
îupiiduw |
||
|
гальных |
площадок в |
полезном |
|
|
ископаемом |
(рис. 46, а) |
|
|
= |
Ш3 (sin аг |
+ sin а 4 ) |
(75) |
|
|
|
|
||
|
2 ( m C p - 5 ] m c p . B i |
|
||
|
і = і |
|
|
|
2 т.ср . віУ" |
|
|
|
|
і = і |
|
|
(76) |
|
|
|
|
|
|
|
ср. В1 |
ѴР |
|
|
|
1=1 |
|
|
|
d 16
где |
ai и ct4 углы |
падения соответственно |
кровли |
(висячего |
бока) |
||||||||||||
и почвы (лежачего бока) залежи, град.; |
/ п о р |
— средняя |
мощность |
||||||||||||||
залежи с прослоями пустых пород |
и некондиционного |
полезного |
|||||||||||||||
ископаемого, м; т с р . В г |
— средняя |
мощность |
г'-того прослойка |
пустых |
|||||||||||||
пород или некондиционного полезного ископаемого, м; |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
б) с расположением |
горизонтальных |
площадок |
во |
вмещающих |
||||||||||||
породах (рис. 46, |
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Я = |
0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Ш3 |
(sin t%i + sin |
a4 ) |
+ 2 |
/ 7 ! с р . Е |
Yn |
|
|
|
|
|
||
|
|
В |
|
= |
|
|
|
|
|
і = і |
|
— |
• |
|
|
|
(77) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. При |
селективном |
способе |
выемки |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
nt |
= |
Ш^2± |
; |
|
|
|
|
|
(78) |
|||
|
|
|
|
|
В- |
= |
Ш з |
s |
i n |
a ' Y n |
|
|
|
|
|
|
(79) |
|
|
|
|
|
|
|
2 [mcp-J]mcp |
|
B | |
YP |
|
|
|
|
|
|
|
где |
ai — угол |
падения |
раздельно |
разрабатываемого |
і-того |
контак |
|||||||||||
та, |
град. |
|
способа разработки и |
нормативных показателей для |
|
блока |
|||||||||||
Пример выбора |
|
||||||||||||||||
второго типа |
с наклонным падением залежи. Средняя |
мощность |
залежи |
в пре |
|||||||||||||
делах блока |
20 м, |
мощность |
пропластка |
пустых пород |
5 м. Содержание |
свинца |
в погашаемых балансовых запасах 2%. Углы наклона контактов залежи и пород
пропластка различны: угол наклона кровли залежи |
a i = 10°, почвы залежи |
04 =5°; |
|
угол наклона кровли пропластка пустых пород сі2=8 0 , |
почвы пропластка |
аз = |
|
= 12°. Объемная масса пород Ѵп = 2,5 т/м3 , руды |
уР=2,8 |
т/м3 . |
|
В примере произведена технико-экономическая оценка семи вариантов разра
ботки: трех вариантов при валовой |
выемке и четырех — при |
селективной |
выем |
|
ке полезного ископаемого и пустых |
пород |
пропластка. |
|
|
В а л о в ы й с п о с о б в ы е м к и . |
В I |
варианте принята |
разработка |
блока, |
при которой потери образуются в кровле и почве залежи за счет создания гори
зонтальных площадок в полезном ископаемом |
(см. рис. 46,а), а разубоживание |
|||||||||
руды — за счет примешивания |
пустых пород пропластка. |
|
||||||||
Коэффициент |
потерь |
полезного |
ископаемого |
для |
одного |
разрабатываемого |
||||
контакта рассчитывается |
по формуле |
(75). |
|
|
|
|
||||
Подставляя в нее числовые значения, получаем: |
|
|
|
|||||||
|
|
15 (0,1736 + |
0,0872) |
0,130. |
|
|||||
|
П - |
ѵ |
„ |
^ |
' |
'- = |
|
|||
|
|
|
|
2 (20 — 5) |
|
|
|
|
||
Коэффициент |
примешивания |
пород |
определяется |
по |
формуле |
(76) |
||||
|
|
В = |
|
5-2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(20 — |
5)2,8 = |
0,300. |
|
|
117
По I I варианту разработка ведется без потерь полезного ископаемого (/7=0). Горизонтальные площадки для работы экскаватора размещают во вмещающих породах (см. рис. 46,6). Поэтому разубоживание полезного ископаемого полу чается за счет примешивания как вмещающих пород при разработке залежи по контактам с кровлей и почвой, так и пустых пород пропластка.
В этом случае для раздельно разрабатываемых контактов и для пропластка
пород коэффициент примешивания |
пород определяется по формуле (77) |
|
[15 (0,1736 + |
0,0872) +2 . 5 1 2,5 |
|
В = -—— |
— |
•—- = 0 , 4 1 4 |
2(20 — 5)2, 8 |
|
По I I I варианту |
предусмотрена такая |
организация |
работ, при которой |
рабочие |
площадки размещаются как в полезном |
ископаемом |
(кровля залежи), |
так и во |
|
вмещающих породах (почва залежи). |
|
|
|
|
Коэффициент |
потерь П подсчитывается по формуле (73) |
|
||
|
15-0,1736 |
|
|
|
|
77 = — — - |
= 0,087, |
|
|
2(20 — 5)
акоэффициент примешивания пород при разработке залежи по контактам с поч
вой ßn и коэффициент примешивания пород пропластка ß n — по формуле (74)
|
|
|
|
|
|
15.0,0872-2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
В " = |
2 ( 2 0 - 5 ) 2 , 8 |
= 0 ' Ш і |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Вв = |
5-2,5 |
= |
0,300, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
в |
(20 — 5)2, 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
откуда суммарный |
коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
B = ß n + |
ß B = |
0,03l + |
0,3000 = |
0,331. |
|
|
|
|
||||
С е л е к т и в н ы й |
с п о с о б |
в ы е м к и . |
По I варианту |
селективного |
способа |
|||||||||||
выемки разработка |
блока |
залежи |
ведется |
без засорения |
полезного |
ископаемого |
||||||||||
вмещающими |
породами, т.е. разубоживание |
отсутствует |
( 5 = 0 ) . |
Потерн |
руды |
|||||||||||
происходят за счет образования горизонтальных площадок в полезном |
ископае |
|||||||||||||||
мом по всем |
четырем контактам залежи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Коэффициенты |
потерь |
для каждого раздельно |
разрабатываемого |
контакта |
||||||||||||
подсчитываются |
по формуле |
(78). |
Подставляя в нее |
числовые |
значения, |
по |
||||||||||
лучаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
77і |
15-0,1736 |
= |
0,087; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
2(20 — 5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-0,1392 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я 2 |
= |
' |
= |
0,070; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2(20 — 5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П, |
15-0,2079 |
= |
0,104; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= — |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
3 |
2 (20 — 5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-0,0872 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пл |
= — — + — — - = |
0,043. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 (20 — 5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарный |
коэффициент |
потерь составляет: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
77 = П І + |
П2 |
+ П3 + |
Я 4 |
= 0,087 + 0,070 + 0,104 + |
0,043 = |
0,304. |
|
|
|||||||
По |
I I варианту |
разработка блока |
ведется с потерями и разубоживанием полез, |
|||||||||||||
ного |
ископаемого. Причем |
потери, |
также как и разубоживание, |
образуются при |
разработке двух контактов: потери на контактах залежи с вмещающими поро дами, разубоживание — на контактах залежи с пропластком пустых пород.
Коэффициенты примешивания пород подсчитываются аналогично подсчету коэффициента потерь полезного ископаемого.
118
|
|
|
Т а б л и ц а 31 |
|
Технико-экономические показатели по вариантам |
||
Показатели |
способа |
выемки |
селективного способа выемки |
|
|
|
|
|
I |
I I I |
I I I |
Балансовые запасы Б, т Содержание свинца в балансовых запасах с, % . . . • Коэффициент потерь П
Коэффициент примешивания вмещающих пород В . . . .
Коэффициент добычи товарной руды Кд |
. . |
Количество добываемой товарной руды Д, |
т |
Содержание свинца в добываемом полезном ископаемом а,
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
извлечения |
качества |
руды |
при добыче Кк . |
||||||
Коэффициент |
извлечения |
полезного |
ископаемого из |
недр |
||||||
Кн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Валовая ценность 1 т балансовых |
запасов |
полезного |
ис |
|||||||
копаемого Цв, руб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
извлечения |
свинца в |
концентрат |
на |
обога |
|||||
тительной |
фабрике е |
|
|
|
|
|
|
• . . |
||
Извлекаемая |
ценность, отнесенная |
к 1 т |
погашаемых ба |
|||||||
лансовых запасов Цк, |
руб |
транспортированию |
и пе |
|||||||
Суммарные затраты по добыче, |
||||||||||
реработке |
1 т полезного |
ископаемого С т , |
руб |
и пе |
||||||
Суммарные затраты по добыче, |
транспортированию |
|||||||||
реработке, |
отнесенные |
к |
1 |
т погашаемых |
балансовых |
|||||
запасов Cg, руб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прибыль ( + ) или убытки (—), отнесенные к 1 т пога шаемых балансовых запасов Яр , руб
100 ООО |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
100 000 |
2,0 |
2,0 |
2,0 |
2,0 |
2,0 |
0 |
0,087 |
0,304 |
0,130 |
0 |
0,414 |
0,331 |
0 |
0,155 |
0,263 |
1,414 |
1,244 |
0,696 |
1,035 |
1,263 |
141 400 |
124 400 |
69 600 |
103 500 |
126 300 |
1,41 |
1,47 |
2,00 |
1,68 |
1,58 |
0,705 |
0,735 |
1,000 |
0,840 |
0,790 |
1,000 |
0,913 |
0,696 |
0,870 |
1,000 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
10,40 |
0,72 |
0,73 |
0,80 |
0,76 |
0,75 |
7,49 |
6,93 |
5,79 |
6,88 |
7,80 |
6,59 |
6,59 |
6,79 |
6.79J |
6,79 |
9,32 |
8,20 |
4,73 |
7,03 |
8,58 |
—1,83 |
—1,27 |
+ 1.06 |
—0,15 |
—0,78 |