книги / Нагревательные печи и устройства. Литейные печи и сушила
.pdfя воздух подводятся с одной стороны. Комбинированная щелевая горелка от личается дополнительной установкой рассекателя на выходе горелки.
Щелевые горелки дают двойной плоский, более длинный светящийся факел, чем беспламенные горелки, применяются в нагревательных печах для низкокалорийных газов и выби раются в зависимости от производи тельности по табл. 12 .
Вт у р б у л е н т н ы х
г о р е л к а х смесь образуется |
|
|
||||
в результате создания вихревого |
|
|
||||
движения |
за счет |
тангенциального |
|
|
||
подвода |
воздуха, |
специальных вста |
Рис.16. Щелевая горелка |
|||
вок и улиткообразной формы корпуса. |
с двухсторонним подводом |
|||||
|
|
|||||
Факел пламени получается также более длинный. |
|
|||||
|
|
|
|
|
Т а б д и ц а 12 |
|
Основные размеры щелевых горелок конструкции иТеплопроекта" |
||||||
|
|
|
для низкокалорийных газов |
|
||
Условное |
обозначение |
Производит. |
Давление |
перед |
||
горелок |
|
горелок, |
горелкой,мм вод.ст. |
|||
|
|
|
|
нм3/час |
газ |
воздух |
|
|
|
|
|
||
ПЦО-1* |
|
ГЩД-l" |
5-15 |
80-85 |
|
|
|
й |
|
т , * |
10-30 |
80-110 |
|
nno-l1^ |
|
ГЩД-1 |
'2 |
|
|
|
ГЩО-2 * |
|
ГЩД-2 " |
20-60 |
|
|
|
|
/У |
|
f/ |
|
75-85 |
75-100 |
Г Щ О - 2 2 |
гщд-г1^ |
40-100 |
|
|
||
гщк-з' |
|
60-140 |
|
75-100 |
||
ПЦК-4 * |
|
100-200 |
50-60 |
|
||
ГЩК-б" |
|
150-300 |
|
70-95 |
||
П р и м е ч а н и е . |
Скорость газа |
10-15 м/сек, скорость |
||||
воздуха 15-20 ы/сек. |
|
|
|
Турбулентные горелки выпускаются двух типов (рис. 17,18): тангенциальные частичного смешения с подводом воздуха в смеси тельную камеру через ряд щелей (ГТН) и вихревые, имеющие еще
Рио. 17. Турбулентная горелка с частичным смешением газа с воздухом (ГТН)
дополнительное смешение за счет специальных винтообразных вста вок (ГТ). Турбулентные горелки в зависимости от производительнооти выбираются по табл. 13.
Рис. 18. Турбулентная горелка с полным смешением газа с воздухом (ГТ)
Турбулентные горелки типа ГТН применяют для низкокалорий ных газов - от 900 до 2200 ккал/нм3. Максимальное давление га за перед горелкой 100 мм вод.ст., воздуха 150 мм вод.ст.
Турбулентные горелки типа ГТ используют для среднекалорий ных газов - 1300-4000 ккал/нм3. Давление rasa не должно превы шать 80 ж вод.ст.
В последнее время применяют специальные турбулентные го релки для природного газа конструкции Гипромеза, которые в от личие of турбулентных горелок (см. рис. 17,18), имеют регулируе мую подачу газа. Основные размеры горелок приведены в табл.14.
|
Основнне размеры |
турбулентных горелрк низкого давления конструкции |
|
||||||
|
|
|
^Стальлроекта" |
|
|
|
|
|
|
|
|
*----------------— |
|
|
|
|
|
|
|
Т и ш |
Обозначе- |
Производи- |
Диаметр, мм |
Давление, мм вод.ст. Скорость, м/сек Диаметр |
|||||
горелок |
ння го- |
|
|
|
|
|
|
|
ч* ишхо |
|
|
|
газопровоздухо- |
газа |
воздуха |
газа |
|
ЛАП ТО |
|
|
релок |
нм3/час |
воздуха |
горел |
|||||
|
|
|
вода |
провода |
|
|
|
|
ки, ш |
Тангенци |
ГТН-1 |
50-100 |
50 |
65 |
|
|
|
|
70 |
альная |
ГТН-2 |
100-200 |
65 |
80 |
|
|
|
|
90 |
частич |
ГТН-3 |
150-300 |
85 |
100 |
80 |
100 |
10-15 |
J5-20 |
115 |
ного сме |
|||||||||
шения |
ГТН-4 |
200-400 |
100 |
125 |
100 |
150 |
Скорость смеси |
140 |
|
|
ГТН-5 |
300-600 |
125 |
150 |
|
|
10-12 |
|
170 |
|
ГТН-6 |
500-1000 |
150 |
170 |
|
|
|
|
200 |
С вихре- |
ГТ-1 * |
100 |
67 |
80 |
|
|
|
|
80 |
обраэным |
_ ГТ-2 |
160 |
85 |
100 |
|
|
|
|
100 |
турбулент |
|
|
|
|
|||||
ивм факе |
гт-з |
250 |
106 |
125 |
80 |
100 |
10-15 |
15-20 |
120 |
лом |
ГГ-4 |
400 |
132 |
160 |
100 |
150 |
|
|
160 |
|
ГТ-5 |
630 |
170 |
200 |
|
|
Скорость смеси |
200 |
|
|
ГТ-6 |
1000 |
212 |
250 |
|
|
|
10-12 |
250 |
- |
3 4 |
- |
|
Д и ф ф у з и о н н ы е |
г о р е л к и |
не образуют смеем |
|
газа с воздухом. Горелка (рис. |
19) |
состоит |
из двух камер и рЛдя |
о о о о о о
0n° o W o oo О о о о о о
оООО ООООПо о
О О О О о
оооооооОооооооооо
Рис. 19. Схема диффузионной горелки
параллельных трубок. Газ и воздух с небольшими скоростями (1,0- 1,5 м/сек) выходят из горелки в рабочее пространство параллель ными струями, смесь образуется в результате диффузии. Факел пла мени получается очень длинным, светящимся.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
14 |
Основные размеры |
турбулентных горелок конструкции |
|
|||
|
|
#Гипромеза" |
|
|
|
Диаметр сопла |
|
Диаметр |
Вес, |
|
|
горелки, мм |
газопровода, |
|
кг |
|
|
|
воздухопровода, |
|
|||
|
|
|
|
мм |
|
68 |
г/г |
|
50 |
22,4 |
|
102 |
3/4 |
|
80 |
56 |
|
120 |
3/4 |
|
100 |
72 |
|
15и |
I |
|
|
85 |
|
175 |
1 ^ 4 |
|
150 |
92 |
|
230 |
хУг |
|
200 |
124 |
|
285 |
2 |
|
250 |
244 |
|
335 |
г У г |
|
300 |
337 |
|
П р и м е ч а н и е. Давление газа 500-15000 мм вод.от., давление воздуха 100-250 мм вод.ст.
Диффузионные горелки применяются для газов любой калорийнос ти. Они допускают подогрев газа и воздуха до температуры 600°С; обеспечивают одинаковую температуру по всей длине печи.
ити горелки обеспечивают широкий интервал производительнос ти - от 100 до 1000 м3 газа в час и используются в больших отжи гательных печах.
Пламенные горелки согласно требуемойчасовой производитель ности выбираются по каталогам, табл. 12,13,14 или определяются расчетом.
Расчет пламенных горелок, аналогичный расчету форсунок,
предусматривает определение выходных сечений для газе и воздуха по выбранной часовой производительности и избыточному давлению газа и воздуха.
Избыточное давление для газа равно 50-100 мм вод.ст., для воздуха - 100-200 мм вод.ст.
Иногда воздух, для укорочения пламени, Подают под более высоким давлением - 500-700 мм вод.ст. Следует иметь в виду, что скорость истечения газа должна быть равна 8-15 м/сек.
|
При |
скорости истечения газа |
более 17, м/сек происходит от |
||
рыв факела бт горелки. Скорость воздуха принимают равной |
|||||
10 м/сек и более. |
|
|
|
||
|
Порядок расчета: |
|
|
|
|
|
I. Определяется расход газа на горелку: |
||||
|
|
г |
п |
нм%ас, |
|
|
|
|
|
||
где |
/г - число горелок, |
шт. |
|
|
|
|
2. |
Находится расход воздуха иа горелку: |
|||
|
|
|
в |
|
|
|
|
^ * |
Z’oC |
|
з, |
где |
Ь |
- общий расход воздуха, |
& |
||
cL |
- л |
||||
|
об |
— ^ |
|
I |
'-'/п а х °~oCf |
3.Диаметр воздушного сопла находится по площади выходного
сечения: *
м
У SfrOOW,
где W - скорость истечения воздуха,
здесь £ |
- коэффициент расходе;, равный 0,6-0,7; |
!г |
- избыточное давление воздуха, составляющее |
^100-200 мм вод.от.
4.Определяется площадь сечения газового сопла:
|
г |
Вг |
г |
|
~3600 Wr |
’ |
|
где W r - скорость истечения газа, |
|
||
здесь £г - |
коэффициент |
расхода, |
равный 0,4-0,5; |
kr - |
избыточное |
давление, |
составляющее 50-100 мм вод.ст. |
РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КАРКАСА ПЕЧИ
Металлический каркас, помимо скрепления кладки печи, вос принимает вес кладки свода; на нем монтируется вся гарнитура: рамы и заслонки окон, топочные дверцы, горелки, форсунки и т.п. Поскольку температура наружной поверхности кладки может достигать 300°С, на металлический каркас воздействуют темпе
ратурные расширения кладки, а также горизонтальные и вертикаль ные усилия, возникающие от распора свода, поэтому каркас под вергается растягивающим и изгибающим усилиям. Усилия от веса кладки свода определяются так, как это принято в строительной механике.
Элементы каркаса - пятовая балка, стойки и связи - рассчи тываюти исходя из допускаемого напряжения 6 » ^ = 1200 кг/см2 .
Следовательно, для правильного подбора элементов каркаса необходим их расчет, который выполняется в следующем порядке:
I. Определяется величина распора арочного свода как го ризонтальное усилие в шарнирной системе из двух стержней (рис. 20).
На каждый стержень (половину свода) будет действовать |
|
|
р |
нагрузка |
, приложенная к середине сгержня. Из равенства |
- 37 крутящих моментов относительно точ
ки опоры А .следует
- s - f ' *
Откуда величина распора арочного свода
|
о |
а е |
|
|
|
|
|
|
|
Р г-— -- /сг% |
|
|
|
||||
|
|
8k |
|
|
|
|
|
|
где G * вес кладки свода |
(в кг), |
ус |
|
|||||
|
танавливается на |
основании |
|
|||||
|
вычисления веса |
погонного |
|
|||||
|
метра |
кладки |
с учетом изо |
Рис. 20. Схема распреде |
||||
|
ляции; |
|
|
|
|
|
|
ления усилий арочного |
С - длина пролета свода, равная |
свода |
|||||||
|
||||||||
|
ширине |
печи; |
|
|
|
|
|
|
h - стрела |
свода |
i вм), |
определяемая по величине централь |
|||||
|
ного угла |
oL |
и пролета |
свода |
8 |
|||
Полученное усилие распора свода с учетом температуры печи |
||||||||
увеличивается при температуре печи до |
900°С в два раза (2 Р ); |
|||||||
до Ю00°С - 2,5 Р |
и до |
1300°С - 3 Р. |
|
|||||
2. Подбирается величина пятовой балки и стоек исходя нэ |
||||||||
изгибающего момента и растягивающих усилий. Изгибающий момент |
||||||||
пятовой |
балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f - = - |
р |
е |
кг/см, |
||
|
|
|
8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
момент |
ее сопротивления |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
W = |
см |
|
||
где6доп~ Допускаемое |
|
<°доп |
|
|
||||
напряжение, принимаемое равным 1200 кг/см2# |
||||||||
По моменту сопротивления выбирается соответствующий уголок |
||||||||
или швеллер (пятовая балка). |
|
|
|
|||||
Определяется изгибающий момент стойки (рис. 21): |
||||||||
|
Г |
-к. |
P ' k 2 |
Krjcft |
|
|||
|
ht + h2 |
|
|
|
|
|
|
- |
за - |
|
|
|
|
где kf - расстояние между центром пяты и нижней связью, м; |
|||||||||
h? - расстояние между центром пяты |
и верхней |
связью, |
м. |
||||||
|
|
|
|
Находится момент сопротивления стои |
|||||
|
Т | |
ПятоВая Валка |
ки |
|
|
|
|
|
|
|
S J |
|
|
|
|
|
|
||
г |
|
|
W = |
-Л^— см2- |
|
|
|||
i |
|
|
|
|
|
||||
|
i |
Y A /\ |
т- i |
|
" |
0 |
|
|
|
|
i |
|
|
по моменту |
сопротивления стойки |
||||
|
|
Пятобыя |
|||||||
|
i |
подбираются швеллера |
^обычно двр; |
||||||
|
|
||||||||
|
|
кирпич |
или двутавр. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
r W |
|
|
|
3. Исходя из растягивающие уси |
||||
|
i |
Стойка |
лий подбираются связи. Растягивающее |
||||||
|
|
усилие верхней связи, как наибольшее, |
|||||||
|
|
|
|
||||||
|
I |
|
|
составляет |
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
г |
|
|
|
|
|
к г |
|
|
A |
|
|
? * р - V |
л„ |
|
|||
|
E |
|
|
|
|
•см* |
|||
Рис. 21. Элементы |
металли |
Отсюда сечение |
связей' CJ = е |
||||||
ческого каркаса |
печи |
Лая жесткого крепления каркаса подби |
|||||||
рается уголок; для подвижного каркаса обычно берется круглая |
|||||||||
связь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и я : |
I. |
При вычислении"веса свода |
G рас |
стояние между стойками устанавливается исходя из |
расчетных раз |
меров или тййового чертежа печи. 2. Величины h1 |
и h2 » т.е. |
расстояния от центра пяты до связей, вычисляются на основании определения размеров рабочего пространства печи с учетом кладки.
ВЫБОР ПРИБОРОВ КОНТРОЛЯ И РЕГУЛИРОВАНИИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПЕЧЕЙ
Промышленные печи за последнее время интенсивно оснащают ся средствами автоматики. Ввод в строй новых печей ^плавильных, нагревательных, сушил) производится только с необходимым мини мумом контрольно-измерительных приборов и узлов автоматическо го регулирования теплотехнических параметров.
Структурная схема любой регулируемой системы ^рис.22) состоит из чувствительного элемента I, определяющего величину
регулируемого параметра. Чувствительным элементов, вставляемым в
рабочее пространство печи 8, может быть термопара, датчик влажное
ти и др. |
|
|
|
|
|
Импульс |
от чувствительно |
|
,6 |
||
го элемента |
поступает на эле- |
Энергно^ |
|||
|
|||||
мент сравнения 2, имеющий зада-" |
|
|
|||
ющее устройство 3. Элемент |
|
|
|
||
сравнения сопоставляет измерен |
|
* А ч о Г ~ ' |
|||
ное значение регулируемого пара |
|
& |
|||
метра с заданным. Таким устрой |
|
||||
ством может |
быть электронный |
|
|
|
|
потенциометр, контактный милли |
|
|
|||
вольтметр и др. |
|
|
|
||
Выявленное элементом сравне- |
РяС . 22. Структурная схема |
||||
ния отклонение регулируемого |
па- |
регулируемой системы |
раметра передается в управляющее устройство 4, которое воздействует на исполнительное устройст
во б, перемещающее регулирующий орган 7. Качество регулирования обеспечивается стабилизирующим устройством 5.
Итак, современные промышленные печи могут иметь следующие узлы автоматики: для регулирования расхода (количества воздуха, топлива); регулирования горения (соотношения топливо-воздух); регулирования температуры, влажности, давления и др.
Одним из основных телхотехнических параметров является тем пература, которая может регулироваться от нуля до максимума (включено - выключено), т.е. по двухпозиционной схеме, или от нуля, нормы и максимума - по трехпозицнонной схеме.
Рассмотрим в качестве примера регулирование температуры в пламенной печи по трехпозиционной схеме (рис. 23). Темпера
тура печиtизмеряется при помощи датчика I (термопары), подклю ченного к электронному потенциометру 2, имеющему встроенный реостатный датчик. При отклонении температуры от заданной реос татный датчик потенциометра перемещается и вызывает срабатыва ние изодромного регулятора 3, который при помощи магнитного пускателя 4 включает исполнительный механизм 5. Последний пе ремещает регулирующий дроссель 6, изменяющий подачу топлива в печь по газопроводу 7, что обеспечивает восстановление тем
пературы до заданного значения. Подача воздуха в соответствии с изменяемым расходом газа обеспечивается струйным мембранным регулятором соотношения газ-воздух в:
/* ь
Рис. 23. Схема регулирования температуры
При изменении расхода газа изменится перепад давлений в мембранном регуляторе. Вследствие этого исполнительный меха низм 9 будет перемещать регулирующий дроссель 10, расположен ный в воздушной трубке до тех пор, пока не восстановится за данное соотношение расходов.
Влажные
дымовые
га$ы
Рис. 24. Схема регули рования влажности
Расход газа и воздуха регист рируется приборами, подключенными к соответствующим диафрагмам с по мощью импульсных трубок II.
Летчиками температур обычно служат термопары или радиационные пирометры. Для температур до 900°С используются хромель-алюмелевые термопары, для 900-1200°С - плати- нородий-платиновые термопары; для температур выие Н00-1200°С - ра диационные пирометры.
В доменных печах, вагранках, сушилах за последнее время приме няют автоматическое регулирование влажности. Схема регулятора влаж ности представляет собой комплекс приборов, измеряющих психометричес-