книги / Направленное бурение глубоких скважин

h - глубина скважины по вертикали, и;

S - общий отход скважины {смещение}, и;

На ♦ вертикальная проекция п- го шпсраала, м; Sn - горизонтальная проекция п* го интервала, м: to - длина п- го интервала, м;

Rn • радиус кривизны п- го интервала, м;

L - глубина скважины по стволу, м;

возенитный угол скважины в конце п* го интервала, град.

4.3.1.ДаухннтервальныЛпрофиль

Для диухшггервального профиля (рис. 10) возможны два варианта задачи. I. При заданной глубине скважины по

вертикали I». длине первого вертикального интервала Hi и смещении (отходе) скважи* мы S = Sj, определяется радиус искривления

Ri на втором интервале

2. При шинной глубине скважины по рсргикали h, радиусе искривления fti ц.

смещении S определяем! длина первого вергнкального интервала Пн Т-е. глуби­ на, с которой начиняется цекусспдеиос искривление

41

4.3.2.ТрехинтервальныЙ профиль

При третьем прямолинейном интервале профиля (рис. П. а) расчет ведется по следующей схеме:

РИС II I pCKIIMIrpBB'IMII.IH профиль

Расчет параметров второго интервала профиля яедстся по формулам (50), (51). (52).

Длина 1 регьего интервала Ь определяется по формулам

С меньшей, нолосгагочной л;» Практических целей точности, pacsei та* кою типа профиля можно провести по слслукчиим формулам:

4)

Зенитный угол скважины на конечной глубине04 определяется по формуле

Параметры второго интервал* определяются по формулам (50), (51) и (52). Для трегъсго интервала глубина по вертикали hj и отход Sj определиюти? нт

выражений

Дня четвертого интервала параметры профиля определяются по формулам

4.3.4’. Пятииитервальиый профиль

Предварительно, исходя из конкретных условий (глубина скважины по вер тикали, возможная длина интервала стабилизации, радиус искривления на чет вертом интервале), устанавливается длина пятого вертикального участка 1Ь (рис. 13). Далее чнфсделшогсл промежуточные параметры R«H И

Расчет профиля на втором интервале ведётся по формулам (50). (51) и(52)

45

чем о результате асимметричного разрушения забоя (3). Если Происходит прогиб забойного двигателя, то доля искривления ствола за счет асимметричного раз­ рушения породы на забое будет еше меньше.

О случае, если искривление происходит в основном за счет фрезерования стенки скважины, то такие отклонители называются с упругой направляющей секцией, а если за счет перекоса инструмента - с жесткой напрввляющейсекцией.

К наиболее распространенным отклонителям относится кривой переводник, показанный на рис. 14. Он представляет собой обычный переводник, присоединительные резьбы которого выполнены под углом друг к другу. Этот угол составляет от t до 4°.

Кривой переводник включается в компонов­ ку между забойным двигателем н УБТ. В резуль­ тате большой жесткости УБТ в забойном двигате­ ле возникает изг иб, и на породоразрушающем ин­

струменте возникает отклоняющая сила. Величина ее существенно зависит от длины и жесткости забойного двигателя, поэтому кривые переводится использу­ ются с одиссеюшонимми или укороченными турбобурами и винтовыми забой­ ными двигателями.

Интенсивность искривления скважины при применении кривых переводни­ ков зависит от угла перекоса резьб, геометрических, жесткостиых и весовых ха­ рактеристик компоновки, режима бурения, фрезерующей способности долота, физико-механических свойств горных пород, зенитного угла скважины. Поэтому она колеблется в широких пределах от 1д6град/Ю и.

Максимальный зенишый угол, который может быть достигнут при пример нении кривого переводника с олиосскмионным турбобуром, составляет 40-45° [2| При нсобходимости достижения больших зенитных углов следует использован, укороченные рли корогкис «авойнме двигатели,

К бесспорным преимуществам кривого переводника олшснтся его просто-

4 /

re. однако при его использовании ухудшаются условия работы забойного двнгагеля за счет упруго!) деформации, интенсивность искривлении из-за укачанных выше факторов колеблется в широких пределах, породоразр;. тающий инстру­ мент из-за наличия отклоняющей силы работает в более тяжелых условиях.

Турбинные отклонители серии ТО (рис. 15) состоят из турбинной ; и шпин­ дельной 2 секций. Корпуса секций соединяются между собой кривым переводником 3, позво­ ляющим передавать осевую нагрузку. Крутящий момент от вала турбинной секции к палу шпин­ деля, располагающихся под углом друг к другу, передается кулачковым шарниром 4. Макси­ мальный угол перекоса осей присоединительных резьб кривого переводника у может быть опре­ делен по формуле {!]

где h - расстояние от торца долот до кривого переводника, ц; !> • расстояние от кривого про­ водника до верхнего переводника отклонителя, м; D - диаметр долота, м; 4 - диамсгр турбобура, М-

величина Ь можетбыть определена из вы­ ражения

где ito * желаемая интенсивность нскривлекия «К1МВЗ|ЙЯНЬ|, гршую II.

предельное значение величины 1г. при ко­

торой.»* происходи! прошба турбобура, опре-

41

делястся по формуле

1а- 2 ,8 Э Л W

Угол перекоса резьб переводима серийно выпускаемых турбинных от* клоннтелен составляет 1,5°, а диаметр корпусе 172, 195 » 240 мы. Интенсив­

ность искривления ствола при их применении доходит до 3 грвд^Ом.

Преимуществен турбинных отклонителей являются приближение кри­

вого переводника к забою скважины, в результате чего шкрименне стволе

имеет более стабильный характер, мало зависящее от фттю -мемни «неких свойств пород и технологи» бурения. Использование нескольких турбинных

которых кривой переводник 1 включен Г разъ­ емный корпус 2 шпинделя, а вал изготавлива­ ется составным, соединенным кулачковыми полумуфтами 3. Такая конструкция откроимтеля позволяет разгрузить полумуфты от гидрав­ лических нагрузок и увеличить долговечность узлов по сравнению,с турбинными отклоните­ лями. Шпийдель-отклонмтели можноэксплуа-

тировать вместо обычного шпннделв .е любым

Рве16.Шитяет'Слимяпея»

секционным турбобурам.

49