Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги / Технология подземной разработки калийных месторождений

..pdf
Скачиваний:
3
Добавлен:
12.11.2023
Размер:
7.64 Mб
Скачать

На основании проведенных лабораторных и натурных иссле­ дований можно сделать следую­ щие выводы:

-конвергенция выработки зависит от величины отпора, создаваемого податливым мате­ риалом на стенки щели;

-заполнение цространства щели деревяняш брусьями

сшагом установки 1 ,0 -1 ,5 м позволяет снизить конверген­

цию выработки на 30-40$;

- при

выборе закладоч­

 

 

 

 

 

 

ного материала

необходимо

Рис.

3 . Компрессионные

кривые

исходить из

того, чтобы он

обладал хорошими деформацион­

образцов из

деревянных брусьев

размерами: /

— 10 смх20

омх12 см;

ными свойствами и на I пог.м

2

-

15 см х20 см х12

см:

3 -

щели создавал

отпор 3,5*Ю3-

20

см х22 см х12 см; 4 - 3 0

смх

 

 

 

х20 смх12 см

 

4,0*Ю Э кН.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 

 

1.

'

А .с. 877045 СССР МКИ3

E2I 13/02. Способ разгрузки кон­

тура горных выработок от напряжений /

Г.В. Бабнюк и В.П. Дубик.

Опубл. Г7.01.80. В м . Л 40. 149

с .

 

 

 

 

 

2. Николаев U .H ., Шерстюк И.И.,

Пасюк Э.Б. Шахтные испыта­

ния способа охраны горных выработок с помощью щелевой разгрузки

массива / /

Шахтное строительство.

1982. J6 2 . С. 24-25.

 

 

УДК 622.257

10.Г. Старцев

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК КАЛИЙНЫХ И СОЛЯНЫХ РУДНИКОВ СИНТЕТИЧЕСКИМИ СМОЛАМИ

(Пермский политехнический институт)

При строительстве и эксплуатации калийных и соляных рудни­ ков одним из самых сложных вопросов является предохранение выра-

31

боток от цроникновения в них вода и рассолов» Особые свойства со­

ляных пород, прежде всего их хорошая растворимость, обуславливают

црогрессирущий режим фильтрации даже в случаях проникновения

достаточно насыщенных рассолов по нарушенным зонам массива. Раз­

витию фильтрации часто способствует дополнительное трещинообразо­

ва ние

в породах вокруг выработок под действием сил горного давле­

ния.

Процесс приобретает неуправляемый характер и может сопровож­

даться катастрофическими последствиями.

В мировой практике известны многочисленные случаи "гибели” рудников вследствие цроникновения вод и рассолов в горные выра­ ботки. На территории ГДР и ФРГ их число превысило 80 [ I ] . Борьгба с рассолами, проникающими в калийные и соляные рудники, крайне затруднительна, и поэтому главнейшей задачей остается предупреж­ дение возможности их проникновения. Весьма актуальна также зада­ ча надежного восстановления водонепроницаемости соляных пород, когда по какой-либо причине в горные выработки начинают поступать рассолы.

Известно лишь несколько примеров, когда борьба с проникающи­ ми рассолами в горизонтальные горные выработки оканчивалась успеш­ но Г 2,3 3 • Как правило, эффект достигался благодаря возведению сложных, громоздких перемычек с целью изолирования места рассолопроявления от других выработок рудника. Почти всегда изоляция аварийных выработок была связана с дополнительными затратами на сооружение новых взамен выбывших. Однако через некоторый срок после окончания строительства (либо еще в цроцессе строительства) перемычки вода проникала в горные выработки по контактам с соля­ ными породами [ 4 J .

Перспективным направлением разработок является инъекционная технология формирования в нарушенном соляном массиве вокруг гор­ ной выработки в месте рассолоцроявления водонепроницаемого полимерпородного ограждения из уцрочненных специальными составами пород. С участием автора нами были организованы комплексные ис­ следования и опытно-промышленные испытания, основной целью кото­ рых являлось обоснование цринципиальной возможности рассолоподавления инъекционным методом, выбор специальных скрепляющих соста­ вов и изучение рациональных параметров технологии.

На Первом Березниковском калийном руднике в I97S-I979 г г . цри проходке конвейерного штрека участка закладки под городом на глубине около 300 м был подработан соляной массив, разделяющий

32

эту выработку с вышерасподажен-

 

 

 

 

ныы шахтный раооолосборником

 

 

 

 

объемом около 80 тыс. м3. Через

 

 

 

 

образовавшиеся в щравда

трещи­

 

 

 

 

ны в штрек начал поступать рао-

 

 

 

 

сол с постоянно возрастающим

 

 

 

 

дебитом, который в 1986 году

 

 

 

 

достиг а-Ю м3/ ч . Течь имела

 

 

 

 

шющадный характер: рассол

 

 

 

 

проникал в виде капель и тонких

 

 

 

 

напорных струй на участке вы­

 

 

 

 

работки длиной 12-14 м и шири­

 

 

 

 

ной 3-4 м. Схема аварийного

 

 

 

 

участка представлена на р и с .1 .

 

 

 

 

Началось подтопление штрека,

 

 

 

 

в создалась ошоность прорыва

 

 

 

 

большого объема рассола

в

 

 

 

 

горные выработки. Угроза

име­

 

 

 

 

ла ограниченные масштабы, на­

 

 

 

 

блюдались типичные черты штат­

Рве. I . Схема и геология ава­

ной аварийной обстановет

для

рийного участка

(пунктиром по­

казаны вышерасполокенные вы­

рудника. В этой связи следует

работки горизонта откатка): 1 -

отметить, что

возникшая ситуация

главный конвейерный шттзек

участка ЗПГ; 2 - конвейерные

Представляла

своеобразную модель уклоны; з

- зона

рассодопрзто-

поступления внешних расоолов в

ка в штрек; 4 -

3-й восточный

откаточный штрек; 5 - старый

рудник.

 

 

и новый рассолосборники; КС -

Для выяснения пути

проник­

каменная соль; С -

сильвинит;

ГИ - глинистые

прослойки

новения рассолов был проведен

 

 

 

 

их химический анализ. Дроби рассолов брали

из рассолосбррника и

в конвейерном штреке. Подученные результаты приведены в табл.1. увеличение показателя pH рассола в штреке по отношению к р ас -

солосборнаку обусловлено повышенной концентрацией иона что указывает на интенсивный процесс размыва глинисто-карбонат­

ных просдоев (галопзлитов). По данный Е.Е. Држемской С5) , гли­ нистые прослойки Верхнекамского месторождения содержат до 65# карбонатов от общего вещественного состава. Этот фактор, да-види­ мому, в первую очередь обеспечивает нроьрессирупцвй режим фильт­ рации при такой высокой минерализации рассола. Он также указыва­ ет на наличие карста в потолочине, разделявшей рассолосборник и

33

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица

I

 

 

 

 

Химический анализ рассолов

 

 

 

 

 

Место отбора

Плот­

Кйслот-

 

 

Мивеоалнзаш я рассола, г /л

 

 

 

 

проб

ность,

ность,

|

Л/а*

С а *

 

С£~ \н с с £

s o '2

3 v ~

П Я а .

 

 

г/см 3

pH

 

Течь в

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кровле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

штрека

1,2235

7,40.

48,954

78,68

3 ,6

14,47

213,175

0,226

2,296

1,652

363.059

(16.4.87)

Раосоло-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сборник

1,2314

6,42

45,457

70,812

2,798

20,782

2Г7.250 0,095

2,242

1,941

361,381

(16.4.07)

Течь в мес­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

те

аварийно­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

го

црошва

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

рассола на

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ШДРУ-3 ПО

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

"Уралкалий"

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(1 2 .1 .8 6 . =

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=11,4 MS/ ч)

1,2300

5 ,8

3 6 ,Г7

56,22

6,5

31,3

218,88

0,15

1,21

1,33

351,760

штрек. Представляет интерес сопоставление результатов цриведенных анализов с характеристиками рассола цри аварии на ЕХПРУ^З.

Б лабораторных условиях цровели исследование специальных скрепляющих составов на основе карбамидных смол КФ-Х, КФ-МТ,МКС и меламинофррмальдегадных смол МФ-АР, МКФ-АР. В качестве пласти­ фицирующей добавки использовали лигносульфаты - отход целлюлознобумажного производства. Изучали технологические показатели разра­ ботанных композиций (вязкость, сроки гелеобразований, коэффициен­ ты изменения объема щ)и твердении, а также физико-механические и фильтрационные свойства системы слепляющий состав - соляная по­ рода).

На рис. 2 приведены экспериментальные зависимости динамичес­ кой вязкости смолы МФ-АР и составов на основе КФ-Х от температуры среды в сравнении с шахтным рассолом. В табл. 2 представлены ре­ зультаты определения свойств образцов^уцрочненных смолами различ­ ных составов галито-сильвинитового штыба крупностью 0 ,1 -5 мм. Объемное содержание породного заполнителя в образцах задавали в пределах 70-8С$. Адгезию скреплявших составов определяли сдвиго­ выми испытаниями склеенных пластин галита по методике Г 6 J •

/О 20 30 40 SO t,°C

Рис. 2. Зависимость динамической вязкости син­

тетических

смол от температуры: 1 - смола МФ-АР;

2 -

смола

КФ-Х + рассол в соотношениях 4 : 1 и

2 :1 ; 3

- шахтный рассол

(шкала

со звездочкой от­

 

 

носится к

смоле

КФ-Х)

Для отверждения карбамидных смол использовали IO/S-ный раст­ вор щавелевой кислоты. Разработанный скрепляющий состав на осно­ ве смолы МФ-АР не требовал дополнительного отверди теля, так как

35

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2

 

Зизлво-ыехашческие в фильтрационные свойства системы скрепляющий состав -

соляная порода

 

Система слепля­

Щ>едел прочности

Адгезия С *10“° ,Па

Коэффициент фи,пьтра-

Уоадга (-)

васширение

ющий состав -

 

Игб.Па

 

 

 

 

пви<«» -Ю3.м/СУТ

__ (+) * v

S

 

соляная порода

I сут.

7 сут.

28 сут.

I сут.

7 сут.

28 оут.

I сут.| 7 сут.

28 сут. I оут.

7 сут.

28 сут.

Смола КФ-Ж+ ща­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

велевая кисло­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

та

+ соляной

93,7

89,4

91,1

3,18

3,11

3,52

28,0

6,7

6,7

-3,12 -6,01

-8,52

штыб

СМола КФ-Ж+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лигносулъфанат

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(ЛОТ) -«щавелевая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

квслота-юоляной

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

штыб цри соотно­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

шениях КФ-Д/ЛСТ:

 

111,2

 

4,21

 

 

 

 

 

 

 

 

 

!

0,95:0,05

104,7

107,5

4,57

4,84

3,57

1,24

0,98

-2,38

-5,20

-6,10

 

0 ,9:0,I

100,2

105,4

107,6

4,11

4,03

4,28

3,18

1,15

0,99

-2,11

-4,93

-5,13

0,75:0,25

44,1

59,3

80,1

2,28

2,86

2,95

2,24

1,03

0,94

-1,83

-3,97

-4,09

0,5:0,5

20,2

25,0

26,0

1,03

1,17

1,58

2,07

1,01

0,89

-1,15

-3,40

-3,78

СМола МФ-АР+

Ю,1

18,3

19,6

0,53

0,91

0,96

2,76

0,92

0,91

■«0,98 +1,46

+1,55

соляной штыб

Смола МФ-АР+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

портландцемент

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

М500+соляной

9,8

27,5

93,42

0,52

1,22

3,07

3,51

0,93

0,95

+1,15

+1,53

+1,62

штыб

его полимеризация происходит в солевом массиве или цри контакте о рассолами•

Результаты цредварительных исследований позволили наметить основные позиции технологии инъекционных работ в аварийном штреке. Они сводились к следующему. IHдроизолируюцую конструкцию из упроч­ ненных пород необходимо создавать по всей площади рассоловыделений на высоту 2,5 м от кровли штрека. Инъекционную обработку массива целесообразно црсводить в два этапа: для ликвидации крупных тре­ щин использовать раствор сульфатостойкого портландцемента М500; упрочнение тонких трещин, пор и глинистых прослойков осуществлять быстротвердеющими синтетическими смолами повышенной проникающей способности. Следует применять максимальные давления инъекции с

ограничением

по возможности

гидроразрыва массива (по опытным

данным давление гидроразрыва

Рг

на данном участке составляло

т-14 МПа).

 

 

 

Работы

были организованы следующим образом. В кровле и боках

штрека на участке рассолоцритока электросверлом СЭР-19Д бурили

инъекционные

шпуры длиной 1 ,8-2,5

м, В отдельных местах сетку шпу­

ров сгущали до 1,5x1,5 мг Для герметизации шпуров изготовили меха­ нические распорные инъекторы с резиновыми манжетами. Конструкция иньекторов обеспечивала нагнетание скрепляющих составов как в от­ дельные зоны, так и на полную длину штупа. Для нагнетания с л е п ­ ляющих составов в массив использовали трехплунжерный насос УН-35, Производительностью 10-30 л/мин. Скрепляющие составы готовили в смесителе, соединенном резиновыми шлангами с входным патрубком насоса. Схема расположения инъекционного оборудования показана на рис, 3.

На первом этапе инъекционных работ применяли состав на осно­ ве сульфатостойкого портландцемента М500, затворенного на рассоле в соотношении 1:3 (до массе). Инъектор устанавливали на расстоя­ нии 0 ,1 5 -0 ,2 м от устья шпура и производили нагнетание на всю его

длину* Производительность насоса при закачке составляла 20-30 л/мин Инъекцию прекращали при достижении давления отказа ( £ ^ = 4 МПа) либо в случае появления выходов тампонажного раствора из соседних шпуров. Инъекцию повторяли* Всего на первом этапе инъекционных

работ было израсходовано 10

г

цемента.

Рассолоцриток в конвейер­

ный штрек был снижен с 8-10

до

0 ,8 -1 ,2

м3/ч .

Для дальнейших работ применяли

меламиноформвльдегидцую смолу

!«№-АР, которая по технологическим и

некоторым фпзико-механическим

Рис. 3* Схема расположения инъекционного

оборудования в

штреке:

/ - инъектор; 2 -

высоконапорный

армированный шланг; з

-

плунжерный насос; 4 -

смеситель; У -

емкость

со смолой; 6 - компрессор; 7 - пусковая

аппаратура; 3

- упрочненная зона в

массиве

свойствам лучше других исследуемых смол подходила для иъекций в соляные порода. Благодаря низкой вязкости смола при высоком давлении проникала в мельчайшие трещины. Достижению положитель­ ного эффекта (полной гндрализации соляного массива) способство­ вал тот факт,что в меламиноформальдвгидных смолах сшивки между

мети дольными и аминогруппами расположены чаще, чем в карбамидных смолах, а для отверждения МФ-АР достаточно самого соляного мас­ сива или рассола.

Свойства меламиноформальдегидной смолы позволили также уцростить технологию инъекционного нагнетания; исключить опера­ цию приготовления тампонажного раствора, от которой во многом зависит эффект гидроизоляции и промывку тампонажного оборудования.

Инъекцию МФ-АР выполняли зонами

по

0,5 м от

забоя к устью

шпуров. Максимально допустимое давление не превысило 8 МПа при

темпе нагнетания

Ю л/мин.

 

 

 

Опыт гидроизоляционных работ показал высокую технологичность

меламиноформальдегидной смолы МФ-АР. В результате

ее инъекции

достигнуто

полное подавление остаточного

рассодопотока в штрек.

 

 

ШБЛИОГРАФОТЕСКИЙ СПИСОК

I.

V!.G Lm m .A66auvezfahzen

u n d

Lauye/iqefabz, a t

K a itS ezq S a u .

^ t e i S e z o e z

V o z s c k a .n ^ s h e fte . A - w .

5. S - 4 3 .

2. Андреичев А.Н. Разработка калийных месторождений. - М.:

Недра, 1966. 257 с .

 

3. Козлов

С .С ., Швецов Г .И ., Парфенов А.П. Гидроизоляция

участка штрека

на Старобинском калийном комбинате / / Шахтное

строительство.

1974. № 2. С.

26-27.

4 . О борьбе с подземными

водами на Стебниковоких рудниках

С.С. Козлов,

А.Е. Ходысов / /

Материалы по гидрогеологии и геоло­

гической роли подземных вод. Л ,: ЛГУ, 1971. С. 137-144.

5. Яржемская Б.Е. Вещественный состав галопе литов / / Мате­

риалы по петрографии районов

соленакопления /Т р . ВНИИГ. Вып. 29.

Госхимиздат, 1954. С. 260-314.

6. Кондратов А .Б ., Малинин А.Г. Оптимальное проектирование

грузонесущих ограждающих конструкций из упрочненных пород вокруг

горных выработок

/ / Физико-технические проблемы разработки полез­

ных ископаемых.

1986. Jfc 6. С. 14-21.

УЛК 622.02 Г.Г. Зарецкий-Феоктистов, А.Г. Лоцушняк, В.П.Терещенко

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОБРАЗЦОВ КАЛИЙНОЙ СОЛИ, ПОДКРЕПЛЕННЫХ ЖЕСТКИМИ КОЛЬЦАМИ

(Ленинградский горный институт)

Как известно, в условиях подземных выработок соляных место­ рождений одними из основных элементов, определявших устойчивость этих выработок являются целики. Изменчивость физико-механических характеристик соляных пород приводит к соответствующему изменению несущей способности целиков. Учитывая реальную продолжительность эксплуатации соляных шахт (десятки лет), представляется необходи­ мые прогнозирование устойчивости подземных выработок во времени, что, в свою очередь, дает возможность заблаговременно создавать комплекс охранных мероприятий по обеспечению их работоспособности.

Ранее была изучена возможность описания поведения соляного массива с помощью теории течения вязкой жидкости ГГ] • Была разра­ ботана методика определения коэффициента динамической вязкости для соляных пород и экспериментально определены его численные значения для образцов калийной соли. Однако линейная теория те­ чения не учитывает изменение механических характеристик соляного

39

массива во времени* В связи с этим в настоящей работе в качестве теоретической модели поведения срляных пород выбрана вязкоупругая модель. В отличие от модели вязкой жидкости данная модель не свя­ зана с ограничениями выбора механизма сдвиговых деформаций. Кро­ ме того, в теории течения используется гипотеза постоянной ско­ рости деформации, в то время как црименение вязкоудругих интег­ ральных операторов позволяет решать как плоские, так и объемные задачи в условиях переменной скорости деформацаи, пользуясь уп­ ру гами решениями соответствукщих задач.

Экспериментальные исследования геологических свойств калий­ ной соли. В ходе экспериментов изучали влияние жесткого подкреп­ ления (кольца) на диаграмму "<5 - £ ", ползучесть образцов калий­ ной соли (подкрепленных и неподкрепленных) и прогнозирование кри­ вой ползучести и определяли экспериментальные значения коэффици­ ентов для ядра ползучести по Колтунову.

Эксперименты проводились на жестком оборудовании производст­ ва ВНИШ и по методикеф аналогичной [ I ] • Исследовали образцы природной калийной соли в виде цилиндров диаметром 30 мм и высо­ той 80 мд. Подкрепляющие элементы представляли собой стальные закаленные кольца с поперечным сечением 10 х 10 юд, расположенные либо посередине, либо через 1/3 высоты. Результаты экспериментов приведены на рис. 1-3. Из кривых рис. I видно, что в упругой об­ ласти упрочняющее действие колец практически не сказывается. В дальнейшем характер деформирования образца существенно изменяет­ ся: увеличивается пиковая прочность (предел прочности) и пластич­ ность и уменьшается модуль спада. Для образца с одним кольцом

Предел прочности увеличивается в 1,4 раза.

Отношение пластичес­

кой деформации t

пр

на

пределе прочности к упругой деформации

£упр ( £ пр

/' £упр )

для

свободного образца

равно 2,

для ооразца

с одним кольцом -

3. Образец с

двумя кольцами

упрочнялся во всем

диапазоне

исследованных

осевых

дефох^маций

( £,

^

I б£). Переход

образца в

запредельное

состояние наступает

при

уровне полной

деформации около 3J5 для свободного образца, и порядка 4> для об­ разца с одним кольцом. Для образца с двумя кольцами запредельная область не достигнута. Модуль спада М для свободного образца равнялся 25 МПа, для образца с одним кольцом - 7,5 МПа, их отно­

шение составило -

0,33, что свидетельствует о торможении сдви­

говых деформаций в

подкрепленном образце. В целом подкрепляющее

действие колец аналогично действию бокового гидростатического давления.

Соседние файлы в папке книги