книги / Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт

Iоч — 7 {^дег. е?пл

^дег. пл) “Ь К^-

^дег. е) ?пл

^дег. пл) ~Ь

Qn. ОЧ--0,14 (?ОЧ1^ 0*1 -(- 9оЧх^01| “Ь • • • "Ь ^^ЧП-1 ^ 0 ЧП-г)

®^/МИН.

(6.29)

Формула применима при условии

71—1

?очп^очл ^

?ОЧ^ОЧ/>

Qn. оч ^ 0,07 (<7o«i^o4i ~Ь Яочг^очш“Ь • • • ”Ь 9очл ^о Ч д )

М3/МИН. (6.30)

<?оч =

7 ,9 2 • 1 0 3

^

+

<?ут М3/мин.

(6 .3 1 )

Утечки воздуха через щитовое или гибкое перекрытие

где для щитовой

системы

разработки

коэффициент / =

0,04;

для щитовой системы разработки

Q0 4 *5 14 У АучУщ + QyT м3/мин;

(6.33)

для КГП с выемкой столбами по падению

Qo4 ка

Лу,У,ц+ ÇyT м3/мин.

(6.34)

ляется по формуле

Q04 = 100 -/max м3/мин.

(6.35)

ствии с решением, полученным по номограмме.

в з р ы в н ы х

П о г а з а м ,

o 6 p a 3 y r o n ^ HMCHj n p n

р а б о т а х . Для

лав

Qo4 = ^ T ~ V B V м3/ м и н ,

(6.36)

где V — проветриваемый объем очистной выработки, м3;

V = mbmaJ 04 м3.

(6.37)

Для камерообразных выработок

Q0 4 = -щ г V BV2 м3/мин.

(6.38)

V = Sl0 4 м3,

(6.39)

где S — средняя площадь поперечного сечения поддерживаемого

б)

призабойного пространства, м2;

нижнего слоя столбами

для очистных

забоев при выемке

по падению

SKnKlK+ 5П# п/п# п м3,

(6.40)

V =

где SH— площадь поперечного сечения наклонно-поперечной ка­

навы, м2;

Як — число наклонно-поперечных канав;

м;

I* — длина наклонно-поперечных канав,

£ п. п — площадь поперечного сечения продольного прохода под

гибким перекрытием, м2;

П о н а и б о л ь ш е м у ч и с л у л ю д е й

Q04 =

6лч м3/мин.

При последовательном проветривании забоев

Qon = 6

+ n4t + ... + пч

(6.41)

Значения v, м/с

Выработки

минимально

оптимальное

максимально

допустимое

допустимое

О ч и стн ы е ..........................................

0,9

1,6

4,0

Подготовительные с конвейерной до­

ставкой

0,7

1,3

1.8

расход воздуха определяется по формуле

(?оч = 60уп_Ф50Ч + 60î>min 2 Snp. Ш М3/мин,

(6 .4 2 )

гДе vm\n — минимальная по ПБ скорость движения

воздуха по

выработке, м/с;

промежу­

ш— суммарная площадь поперечного сечения

<?уч = <?оч*ут. В м3/мин;

(6 .4 3 )

разбавление газа по источникам его поступления,

Qy4 ==Ço4^yT. в + <?доп М3/мин.

( 6 .4 4 )

Q

доп

^ о ч Я н . П(1 ---к ц . п)

<?оч(йут. в — 1 ) М3/мин,

14,4

(6.45)

где Хо и xi — остаточная метаноносность

отбитого угля соответ­

Т а б л и ц а 27

Значения коэффициента доставки воздуха

Система разработки

кд

Длинные столбы по простиранию (лава-этаж) при мощности

пласта,

м:

1,7

ДО 1

1 - 2 .

1,3

более

2 ...............................................................................................

1,2

Длинные столбы по простиранию с двумя-тремя подэтажами

при мощности пласта, м:

ДО 1 .

1.5

более

1 ....................................................................................

1,2

Длинные столбы по простиранию (более трех подэтажей)

1.6

Длинные столбы по во сстан и ю .....................................................

1.3

Щитовая (жесткие, эластичные щиты) в условиях мощных пла­

2,0

стов ...............................................................................................

Щитовая в условиях пластов средней мощности (до 3,5 м)

1.7

Парные штреки при прямом порядке отработки

1.4

Парные штреки при обратном порядке отработки

1,2

Наклонные слои с обрушением

1,6

Наклонные слои с закладкой

1.3

Подэтажные штреки ............................................................................

1,6

Подэтажная гидроотбойка камерная (в условиях шахты «Тому-

синская

1—2 » ) ...................................................................................

1.7

Длинные

столбы по восстанию с выемкой заходками по паде­

2,0

нию (при гидродобыче)...........................

Комбинированная с гибким перекрытием:

при работе только монтажного слоя и числе подэтажей:

1.5

2

3

1.6

при работе только нижних слоев с выемкой:

по простиранию, один скат в блоке

3,8

по падению, один скат в блоке

4.0

по простиранию, два ската в блоке

4,5

по падению, два ската в блоке ..............................

4.7

Слоевые с гидрозакладкой ваработанного пространства

1.1

Длинные столбы по простиранию:

с управлением кровлей плавным опусканием при прямо­

точной схеме п роветри ван и я.................................................

1,7

то же при возвратноточной схеме проветривания с нали­

чием промежуточных штреков

1,8

П о н а и б о л ь ш е м у ч и с л у л ю д е й

Qy4 = 6тгч/сут# в м3/мин.

(6.46)

П о г а з а м , о б р а з у ю щ и м с я п р и в з р ы в н ы х

р а б о т а х н а у ч а с т к е ,

<?уч =

<?оч^ут В м3/мин,

(6.47)

где Q04 — максимальный

из расходов воздуха для

разбавления

(? у ч = (?оч*д М3/мия;

( 6 .4 8 )

QK= 0,07FKм3/мин,

(6.49)

камер

<?к =

50 2 Ni (1 —Л*) ^зг м3/мин,

(6.50)

26—*0

где кэг — коэффициент загрузки в течение суток;

для установок

с продолжительностью непрерывной работы 1 ч и более

кзг =

1 ;

для

периодически работающих

установок

с продолжительностью непрерывной работы менее 1

ч

кзг рассчитывается по формуле

(6.51)

Tv — суммарная продолжительность работы установки

в те­

чение суток,

ч;

,

,

,

" V

[0.064(/n,-< i)+ l,18]îi

0,0045

АН,

(6.52)

*о — 1°- « +

2 i

Ql

где t0 д — температура

воздуха

в

околоствольном

дворе,

°С;

tn — температура

пород в

середине

i-й

выработки,

°С;

tt — температура воздуха

в

начале

г-й

выработки,

°С;

1( — длина i-й выработки, м;

двора

и камер,

м.

&Н — разность

высот околоствольного

К = 208 + 9,1£пов + £йов.

(6.54)

*0. д = 25,8 - 10фс. д + 0,0045#,

(6.55)

/1 _ [0.3 (/п — *о)+3] ££п+(?доп

мз/мтттт

(6.56)

60 (26 —То)

М '

'

где

СДоп= 860 2 АГ,(1- т||)*зГ.

(6*57)

Расчет расхода воздуха для проветривания зарядных камер

производится по формуле

QK= Ъ0кэпй м3/мин,

(6.58)

Т а б л и ц а 28

Значения коэффициента кэ

для различных типов электровозов

Тип рлектровоза

fta

4,5АРП и ему подобные

0,6

A10-I (8АРП-600)

. . . .

1,5

А10-2 (8АРП-900)

1,6

13АР11-900 п ему

подобные

2.2

где

ÇyT . вт. уч == ^ у т^п о л

М3/МИН,

( 6 ,6 0 )

<?пол =

2 <?уч + 2 <?п + 2 <?о. в + X

(?оч. о + S <?к М3/МИН,

(6 .6 1 )

где Q0 в

— расход воздуха для проветривания обособленно про­

kti оч

— коэффициент,

учитывающий

число

одновременно

отрабатываемых на вентиляционном участке выемоч­

ных участков

пуч;

в панели;

кп — коэффициент, учитывающий число ярусов

кгр — коэффициент,

учитывающий

группу

вентиляцион­

ных участков;

учитывающий

особенности

подго­

кпол — коэффициент,

товки и отработки выемочных участков;

деп­

kh — коэффициент, учитывающий величину расчетной

Значения

рессии вентиляционного участка.

табл. 29.

указанных

коэффициентов

приведены в

Т а б л и ц а 29

Значения коэффициентов для определения утечек воздуха

Группа

Коэффи­

схем

Схема проветривания выемочного

Значения коэффи­

циент

вентиля­

участка

циентов

ционных

участков

к к.

I,

II

Возвратноточная

1,00; 0,75*

III

Прямоточная

1,00; 0,55*

Возвратноточная

1,00; 0,50*

А'Я

I,

II

Возвратноточная

0,90;

1,00;

1,10**

Прямоточная

0,85;

1,00;

1,20**

/l’rp

II

Возвратнопли прямоточная

0,95

III

Прямоточная

0,05

А'под

Подготовка спаренными штреками при возв­

1,50

ратноточных схемах 1-го типа

1,40

Пластовая подготовка при разделении свежей

н исходящей струи кроссингами

0,70

Отработка парными

штреками (с повторным

использованием ярусных штреков)

AV.

При неизвестном

распределении депрессии

1,00

П р и м е ч а л

и е. В остальных случаях указанные

коэффициенты

следует прини­

мать равными 1,01).

Для схем проветривания VI—VIII

групп значения кут при­

ведены в табл. 30.

определяются

Утечки воздуха в параллельных выработках

по формуле

Q

= 0.01»п/гпр<?кон

М3/МИН)

(6 . б 2 )

ks

где пп — число перемычек;

по табл. 10 ;

кир — приведенные утечки воздуха; принимаются