книги / Радиопередающие устройства
..pdfкаждый генератор должен быть согласован с нагрузкой так, чтобы он отдавал в нагрузку номинальную мощность
общая мощность, выделяемая в нагрузке, должна быть равна сумме номинальных мощностей отдельных генераторов PH= n P N\ входы суммирующего устройства должны быть взаимно неза висимыми; это необходимо для того, чтобы изменение режима работы любого генератора не влияло на работу всех остальных генераторов, которые по-прежнему должны отдавать в схему но
минальную мощность; при появлении неисправности в одном генераторе мощность в
нагрузке не должна уменьшаться больше чем на величину мощ ности одного генератора.
Имеется еще ряд дополнительных требований, например ком пактность суммирующего устройства, удобство подключения ге нераторов к нему и др.
Сложение мощностей в общем контуре. В этом случае око нечный каскад передатчика выполняется в виде нескольких одно типных блоков, возбуждаемых синфазно от одного общего воз будителя. В этих схемах необходимо обеспечить синфазность нап ряжений возбуждения выходных каскадов блоков, которые иначе будут работать как бы на расстроенную нагрузку.
Схема передатчика, в котором сложение мощностей произво дится в общем контуре, приведена на рис. 1.43. На этой схеме задающий генератор ЗГ и усилитель радиочастоты УРЧ — общие для всех мощных выходных блоков Б1, Б2—Бп. Колебательные контуры всех выходных блоков связаны с общим выходным кон туром передатчика, в котором мощности складываются. Катушки связи L2 общего контура соединены параллельно. Достоинство
этой схемы — возможность включения и выключения |
отдельных |
блоков без перерыва работы всего передатчика (при |
поврежде |
нии одного блока его можно выключить и передатчик будет продолжать работать с пониженной мощностью); недостаток схемы — .взаимная связь между блоками через общий контур нагрузки, что сильно усложняет .настройку передатчика, особенно на КВ. Поэтому схему применяют в мощных передатчиках ДВ и СВ, в которых не требуется быстрая смена волны. На частотах свыше 3 МГц такую схему не применяют из-за трудностей обес печения синфазной работы блоков. Взаимное влияние отдельных генераторов резко снижает надежность работы. Так, при неис правности в одном из генераторов сопротивление нагрузки для всех остальных может уменьшиться, что приведет к выходу их из строя.
Сложение мощностей в пространстве. Метод сложения мощ ностей в пространстве используют в тех случаях, когда требуется увеличить напряженность электромагнитного поля, создаваемого антенной .передатчика в заданном направлении. Сущность метода в том, что несколько автономных передатчиков работают на од ной частоте от одного общего возбудителя. В авиационных радио устройствах этот метод применяют широко, особенно в передат-
Рис. 1.43. Схема сложения |
мощноРис. |
1.44. Схема сложения мощно |
стей в одном контуре |
стей |
в пространстве |
чинах бортовых радиолокационных устройств с фазированными решетками. Каждый передатчик имеет свою отдельную антенну направленного действия. Для примера на рис. 1.44 показана схема сложения мощностей двух .передатчиков. Для ослабления свя зи между -выходными каскадами передатчиков их антенны распо лагают на расстоянии ЗЯ/4. Антенны питаются синфазными тока ми. В пространстве формируется общая диаграмма -направлен ности, тан что в месте приема происходит -сложение электромаг нитных полей, создаваемых антеннами, и результирующая напря женность поля соответствует суммарной мощности отдельных пе редатчиков. Если же токи, питающие антенны, 'сдвинуть по фазе, то результирующая диаграм-ма направленности изменит свое по ложение. Это используется для быстрого поворота диаграммы направленности (излучения) электрическим способом.
В диапазоне ДВ и СВ применение этого метода ограничивает ся из-за громоздкости антенн и сложности передатчиков. А в диа пазоне КВ он находит применение для обеспечения радиосвязи на сверхдальние расстояния .в условиях плохого прохождения радиоволн.
В диапазоне дециметровых и сантиметровых волн размеры ан
тенн, выполненных в виде полуволновых вибраторов, |
небольшие, |
а полупроводниковые генераторы небольшой мощности |
(1 10 Вт) |
имеют малые размеры. Это дает возможность в небольшом объе ме и на малой площади установить -большое число (до 1000) от дельных генераторов и антенн и получить большую мощность излучения при высокой надежности. В случае неисправности да же нескольких отдельных генераторов мощность передатчика в целом уменьшается незначительно.
Совокупность отдельных симметричных полуволновых вибра торов называют фазированной антенной решеткой. Комбинирова нием числа вибраторов в вертикальном и горизонтальном рядах можно сформировать требуемую диаграмму направленности, д применением фазирующих устройств ,на входах генератора можно сформировать узкую, поворачивающуюся в широких пределах диаграмму направленности. Таким образом обеспечивается воз-
62
мощность электронного управления направлением излучения в вертикальной и горизонтальной плоскостях без механического перемещения решетки вибраторов.
Сложение мощностей с помощью мостовых схем. Основной причиной недостатков рассмотренных выше схем сложения мощ ностей является взаимная связь между усилительными прибо рами генераторов. В результате появление неисправности IB о д н о м отдельном генераторе неизбежно вызывает неисправность и даже аварию остальных. Следовательно, для устранения недостатков рассмотренных схем надо уменьшать связь между отдельными генераторами. Это в значительной степени достигается в мосто вых схемах сложения мощностей, которые называются еще сум маторами. Идеальная схема сумматора должна удовлетворять следующим требованиям: 1) сложение мощностей; 2) взаимная независимость входов сумматоров; 3) уменьшение мощности; 4) обеспечение заданной широкополосности; 5) обратимость сум маторов. Рассмотрим наждое из этих требований.
1. Сложение мощностей. Общая мощность Робщ, выделяемая в нагрузке всеми генераторами, должна быть равна сумме мощ ностей отдельных генераторов. Для достижения этого необходимо согласовать выход каждого генератора с нагрузкой так, чтобы он отдавал в нагрузку номинальную мощность. Это требование вы полняется во всех сумматорах. Однако в реальных схемах воз никают потери из-за разброса параметров транзисторов, частот ной зависимости параметров сумматора, разбаланса складывае мых сигналов по амплитуде и фазе и др. Эти факторы приводят
кснижению КПД сумматора.
2.Независимость входов. Означает, что выходы генераторов или входы сумматора должны быть взаимно развязаны. Это не обходимо для того, чтобы изменения режима одного из генера торов не влияли на работу других генераторов. Однако реальные схемы не обеспечивают идеальную развязку между входами при изменении общей нагрузки.
3.Уменьшение мощности. При неисправности одного генера тора общая мощность в нагрузке должна уменьшиться только на величину мощности одного генератора. Реально же она умень шается на большую величину. Чтобы не допустить такого умень шения, требуется значительное усложнение схемы.
4.Широкополосность. Сумматоры должны пропускать задан ную полосу частот. Их применяют как в узкополосных, так и в широкополосных передатчиках. В последнем случае для расши
рения полосы пропускания часто используют широкополосные трансформаторы.
5. Обратимость сумматоров. Сумматоры являются взаимообратимыми устройствами. Они могут осуществлять как суммиро вание, так и деление мощностей. Для использования сумматора в качестве делителя 'нужно генератор и нагрузку поменять .местами. Деление мощности бывает необходимо для возбуждения несколь ких последующих генераторов.
63
нет, то при равенстве амплитуд и фаз токов в нагрузке вся сум
марная мощность Р„ обоих |
генераторов полностью выделяется |
в нагрузке Рн = 0,5(/1+ /2)2Рц. |
При неисправности одного из ге |
нераторов мощность другого делится пополам между сопротив лениями нагрузки RHи балластным РвалПоэтому выход из строя одного генератора приводит к уменьшению мощности в нагрузке в 4 раза. Чтобы не допустить столь большого уменьшения мощ ности, предусматривают автоматическое переключение работаю щего генератора прямо на нагрузку без моста.
В случае, когда токи не синфазны « амплитуды их не равны, КПД системы уменьшается. Но, как показывает анализ, мосто вые схемы малочувствительны к изменениям равенства и синфазности входных сигналов генераторов. Так, при изменении ам плитуды в 2 раза или изменении фазы на 40° КПД уменьшается всего на 10%.
Простая мостовая схема имеет существенный недостаток: на грузка для .каждого генератора комплексная и неодинакова по модулю; при заземлении нагрузки выход одного из генераторов должен быть симметричным, а другого — несимметричным, что требует не совсем идентичных генераторов. Поэтому обычный че тырехплечий мост Уитстона в качестве сумматора не применяет ся. Таких недостатков не имеет трехплечий Т-обрааный мост.
Схема Т-образного моста с сосредоточенными параметрами приведена на рис. 1.46. Мост составлен из .параллельного коле бательного контура LC1C2, нагрузки RH и балластного резистора Ябал- Контур, настроенный ,на рабочую частоту, обладает сопро тивлением /?э. При синфазной работе обоих генераторов токи в нагрузке V\ и 1 \ складываются, а в балласте и /" 2 направле ны встречно. При полной симметрии схемы взаимное влияние ге нераторов исключается. Т-образные мостовые устройства, по строенные на резонансных контурах, обеспечивают узкую полосу пропускания. Этот недостаток устраняется в схемах на широко полосных трансформаторах. Одна из таких схем, применяемых в транзисторных генераторах коротковолнового диапазона, приведе на на рис. 1.47. Мощности генераторов Г1 и Г2 суммируются на сопротивлении .нагрузки R„. Взаимная развязка генераторов обес печивается балластным резистором Ябал. При соответствующем выборе элементов схемы нагрузка и режим одного из генераторов не зависят от состояния другого.
Квадратурные мосты применяют в диапазоне метровых и бо лее коротких волн. В них равноамплитудные колебания генера торов взаимно сдвинуты по фазе на ср = 90о. Этот начальный сдвиг создается в фазовращателе ФВ (рис. 1.48). Четыре отрезка чет вертьволновых линий образуют кольцо. При этом к нагрузке Rn токи генераторов подходят синфазно и суммируются, а к балласт ному резистору Ябал — противофазно и вычитаются. Колебания каждого из генераторов подходят к выходу другого в противо фазе из-за разности хода, равной Я/2. Поэтому взаимное влияние генераторов отсутствует. При выключении одного из генераторов
_ |
’ |
мощностей |
Рис. |
1.47. Схема сложения |
мощно |
стей |
на широкополосном |
трансфор |
маторе
мощность оставшегося работающего генератора разделяется по полам между Я я и Ябалу что приводит к уменьшению мощности в нагрузке в 'четыре раза.
Квадратурные мосты применяют в тех случаях, когда необхо димо устранить в нагрузке явление фидерного «эха», возникаю щего при неточном согласовании фидера и антенны. Обеспечить тояное согласование фидера с антенной на все время эксплуата ции практически невозможно. Поэтому в обычной схеме распро страняющееся вдоль фидера колебание, достигнув несогласован ной нагрузки — антенны, частично отражается в виде обратной волны, поступает на выход генератора, и отразившись, вторично вновь попадает в нагрузку :— антенну. Это приводит к излучению как основного, так и запаздывающего сигналов, что при передаче телевизионного изображения создает многоконтурность изображе ния на экране кинеокопа приемного устройства.
В квадратурном мостовом устройстве появившийся в сумма торе отраженный сигнал поступает на выходы генераторов и, от разившись, вторично попадает в нагрузку и балластный резистор. В нагрузке отраженные сигналы противофазны, взаимно компен сируются и антенной не излучаются. В балластном сопротивлении отраженные сигналы синфазны, они суммируются.
1.19. ОСОБЕННОСТИ ГЕНЕРАТОРОВ НА ТЕТРОДАХ И ПЕНТОДАХ
Выше рассматривалась работа генератора на триоде. Однако триоды в настоящее время применяются редко из-за сравнитель но большой проходной емкости, понижающей устойчивость рабо ты генератора с внешним возбуждением. В большинстве случаев применяют тетроды и пентоды, у которых между управляющей сеткой и анодом имеется вторая — экранирующая — сетка. Она уменьшает проходную емкость Сас и тем самым ослабляет связь между выходной (анодной) и входной (сеточной) цепями, в ре зультате чего повышается устойчивость работы генератора. Для выполнения этой функции экранирующая сетка через конденсате Сбл соединяется с катодом, и ее потенциал по высокой частоте
66
становится равным нулю. Без этого конденсатора экранирующее действие второй сетки не проявляется. На экранирующую сетку подается постоянное положительное напряжение £ С2 = (0,15 ...
...0,25)Еа. Это напряжение может подаваться от отдельного ис точника анодного питания.
Характеристики тетрода похожи на характеристики триода, но имеют некоторые отличия. При малых анодных напряжениях у тетродов проявляется динатронный эффект. Для его устранения пользуются двумя 'методами: а) специальной конструкцией экра нирующей сетки («лучевые тетроды»), б) применением третьей — защитной — сетки между второй сеткой и анодом (пентоды). За щитная сетка пентода часто соединяется внутри лампы с катодом.
Схема генератора с внешним возбуждением на пентоде при ведена на рис. 1.49.
1.20. ВЫХОДНЫЕ КАСКАДЫ ПЕРЕДАТЧИКОВ
Выходным каскадом передатчика называется оконечный каскад его, работающий на антенну, т. е. каскад, отдающий мощность радиочастотных колебаний в антенну непосредственно или через фидер.
Выходной каскад передатчика должен удовлетворять следую щим основным требованиям: создавать необходимую мощность пе редатчика в антенне (фидере), осуществлять фильтрацию высших гармонических составляющих и согласовывать выходное сопро тивление генератора с входным сопротивлением .нагрузки.
Выходной каскад является наиболее мощным каскадом пере датчика. Он потребляет большую часть энергии источников пита ния. Поэтому качество его работы определяет основную харак теристику радиопередающего устройства — промышленный КПД.
В связи с большим числом линий радиосвязи, радиовещания и телевидения к передатчикам предъявляют высокие требования по обеспечению ослабления (фильтрации) излучений, являющих ся соседним каналом связи. Для передачи информации каждому каналу связи отводится определенная полоса излучаемых частот. Все колебания, выходящие за пределы этой полосы, являются по бочными. К внеполосным излучениям относятся колебания выс
ших |
гармоник составляющих выходного тока, а также паразит |
||
ные |
колебания, возникающие |
при самовозбуждении |
генератора |
с внешним возбуждением. |
|
|
|
Во избежание образования |
помех такого рода |
установлены |
международные и общесоюзные нормы на мощности побочных излучений. Допустимое значение мощности побочных излучений установлено в зависимости от диапазона частот и мощности пере
датчиков на |
основных частотах |
и выражается либо в ваттах |
Рп.доп, либо |
в относительных |
единицах, либо в децибелах: |
101g> П.ДОП-
Значения допустимых норм побочных излучений приведены в табл. 1.2. Из этой таблицы видно, что на волнах длиннее 100 м
з* |
67 |
ственно или через промежуточный контур. В зависимости от спо соба включения антенны в выходную цепь генератора различают схемы выхода: простую и сложную.
Простой схемой выходного каскада передатчика называется схема, в 1которой антенна включается непосредственно в анодную (коллекторную) цепь выходного каскада, как показано на рис. 1.50. В этой схеме выходной контур образован индуктивностями катушки связи LCB и катушки настройки LH (вариометр) и пара метрами антенны RA и Ха, т. е. антенный контур является выходньгм. Простая схема — одноконтурная. Настройка контура на рабочую частоту осуществляется вариометром LH. Подбор опти мального сопротивления нагрузки выходной цепи электронного прибора Дэ.опт осуществляется подбором коэффициента включе ния pL путем переключения числа витков катушки связи LCB.
Достоинства простой схемы:
хороший КПД, так как нет потерь энергии на промежуточных элементах;
простота конструкции. Недостатки простой схемы:
низкая фильтрация высших гармоник, не обеспечивающая за данных норм;
при обрыве антенны оставшиеся элементы не обеспечивают оп тимальное сопротивление нагрузки и вся подводимая мощность рассеивается на аноде лампы или коллекторе транзистора, что приводит к их перегреву и выходу из строя.
Поэтому простая схема выходного каскада в современных ра диопередатчиках практически не применяется. О.на может быть использована лишь в маломощных передатчиках массовой радио связи с малыми габаритными размерами, экономичность и прос тота управления которых являются решающими требованиями.
Сложной схемой выходного каскада передатчика называется схема, в которой антенна подключается к выходной цепи оконеч ного каскада не непосредственно, а через промежуточный контур. В этом случае колебательная система выходной цепи состоит из двух контуров: антенного и промежуточного (одного или несколь ких). Кроме того, могут быть добавлены фильтры.
На рис. 1.49 приведена схема выходного каскада с автотранс форматорной связью промежуточного и антенного контуров. Мощ ность генератора в этой схеме в антенну передается из контура. Таким образом, контур выходной цепи является промежуточным звеном передачи энергии от генератора в антенну. Поэтому он и называется промежуточным.
Схема выходного каскада на транзисторе, включенном с об щим эмиттером, приведена на рис. 1.51. Транзистор работает в режиме колебаний второго рода. В отсутствие напряжения воз буждения транзистор закрыт напряжением смещения + £ Бэ и то ки в цепи базы и коллектора не протекают. Во время положи тельного полупериодз входного сигнала транзистор открывается, рабочая точка на характеристике транзистора смещается вверх.
В цепи коллектора протекает ток, форма которого близка к «сину соидальной. Режим работы каскада является критическим.
Выходная мощность транзисторных каскадов невелика и со ставляет в диапазоне гектометровых волн 250 Вт, декаметровых — 100 Вт, метровых — 75 Вт и дециметровых — 30 Вт. Ламповые каскады в этих диапазонах обеспечивают мощность в сотни ки ловатт.
-Предельная рабочая частота транзисторных выходных кас кадов также ограничена. Так, .максимальная частота транзистора 2Т963А-2 составляет 10 ГГц. При работе на этой частоте каскад отдает в нагрузку мощность 1 Вт при коэффициенте усиления по мощности 3,5 и КПД коллекторной цепи т)= 0,38. А требуются на этой частоте, например, для радиолокации сотни ватт.
Достоинства сложной схемы:
лучшая, чем в простой схеме, фильтрация высших гармоник; более точная и более широкая регулировка значений сопро тивления нагрузки в выходной цепи генератора, так как она вы полняется двумя способами: изменением связи промежуточного контура с антенной и коэффициента включения контура в вы
ходную цепь генератора (анодную, коллекторную); удобство в эксплуатации: настройка контура в резонанс и ре
гулировка связи мало зависят одно от другого.
Недостатки сложной схемы:
КПД выходной цепи ниже из-за потерь энергии на промежу точном контуре и других элементах связи;
сложнее конструкция колебательной системы, больше ее га баритные размеры и масса;
сложнее настройка из-за большого числа регулируемых эле ментов.
В тех случаях, когда двухконтурная схема не обеспечивает заданной фильтрации, применяются дополнительные фильтрующие системы, представляющие собой фильтры низкой или высокой частоты, а также их сочетание. Часто применяют П-образные контуры, так как они обладают лучшей фильтрацией высших гармо ник. Это можно пояснить так. В параллельном одиночном кон туре при настройке в резонанс с рабочей частотой сопротивления
ветвей контура |
равны |
XL = XC = COL== 1/соС. |
А для второй гармо |
||||
нической составляющей |
2со |
сопротивление |
емкостной |
ветви Хс |
|||
уменьшается, |
а |
индуктивной |
возрастает |
в |
2 раза. |
Отношение |
|
XL :X C = 4:1 . |
Для третьей гармонической |
составляющей отноше |
ние XL : Jfc = 9 : 1. Значит, высшие |
гармонические составляющие то |
ка будут протекать в основном |
через емкостную ветвь. Таким |
образом, П-образный контур, показанный на рис. 1.52, обеспечи вает в 4 раза лучшую фильтрацию, чем параллельный одиночный при той <же добротности.
При более высоких требованиях к фильтрации применяют сдвоенный П-образный контур, содержащий две индуктивности и три емкости (рис. 1.53).