водности снега: для свежевыпавшего снега Х.сн=0,105 Вт/(м-К), для уплотненного - Хсл = 0,465 Вт/(м-К).
Для подземных и особенно теплоизолированных трубопроводов при турбулентном режиме течения а , » а 2. Поэтому в большинстве случаев при расчете значением l/a ,d в формуле (7.9) можно пренеб речь.
Для трубопроводов без специальной тепловой изоляции, прокла дываемых в грунтах малой влажности, при турбулентном режиме течения с малой погрешностью можно принять К=а2. При оценоч ных расчетах коэффициент теплопередачи К можно принять рав ным [Вт/(м2-К)]: для сухого песка - 1,2; для влажной глины - 1,5, для мокрого песка - 3,5.
Расчет падения температуры можно выполнить более точно, если перегон между тепловыми станциями разбить на отдельные участки в зависимости от грунтовых условий. Этот же расчет можно прово дить по некоторому среднему значению Хг ср, определяемому по фор муле (1.12). Падение температуры рассчитывают, либо начиная с го ловного участка при известной начальной температуре подогрева, либо с конца участка при известной конечной температуре.
Потери напора на трение в трубопроводе между тепловыми стан
циями при наличии двух режимов определяют по формуле |
|
h* = hH.T• Дт + hH.л *Дл, |
(7.17) |
где hHт - потери в трубопроводе на трение при условии, что нефте продукт по всей длине £ сохраняет начальную температуру Т н и те чение турбулентное (изотермический режим при температуре Т н),
0,241 |
)1.?5 . у0'25 |
h н.т |
(7.18) |
g
hHл - потери в трубопроводе на трение при условии, что нефтепро дукт по всей длине £ сохраняет температуру Тн и течение ламинарное,
hн.л |
128-Q-vH■£ ' |
(7.19) |
7t-d14 -g * |
Дт, Дл — поправки на неизотермичность течения для турбулентного и ламинарного участков.
На основе формулы (1.9) с учетом влияния радиального гради ента температур по Михееву