3256
.pdf1.5.Определение начальной и конечной пористостей для различных сыпучих материалов и зависимости от их структурных
образований и глубины залегания 2, Определение влияния формы днища челюсти грейфера на усилие
«присоса», возникающее в момент отрыва грейфера с грунта.
3 Исследование влияния гидростатического давления на усилия, возникающие при зачерпывании и подъеме грейфера с грунта.
4 Определение влияния пористости и физико-механических свойств зачерпываемого грейфером материала на коэффициент филы рации .
5 Проверка необходимости плавного регулирования скорости зачерпывания и подъемагрейфера,и определение такой скорости, при которой пиковые нагрузки действующие в конце зачерпывания, наименьшие
Конструктивные предложения по уменьшению сил
сопротивления, возникающих при зачерпывании грейфером грунта под водой и в момент его отрыва с грунта.
В данной работе преимущественно рассматривается песчаный грунт с примесями железо-марганцевых конкреций, при эгом содержание конкреций достигает 10°o от общего обьема материала (на глубине до I метров) Для такого вида грунта необходимо использовать подгребающий грейфер Для получения подгребающих движений необходимо, чтобы центр вращения челюстей был расположен вне нормали к режущей кромке нижней стенки. Форма челюстей грейфера должна иметь полукруглую форму
В этом случае затраты энергии - наименьшие Вторым фактором
влияющим на момент от сил coпротивления резанию является скорость
/9
фнлы;> , |
'аь1,с' -,.-i |
от |
физико-механических |
свойств |
зач(..-шг '. |
•• «о материала |
и скорости зачерпывания грунта челюстями |
грейфера. При увеличении скорости зачерпывания увеличивается И скорости фильтрации. Так, при резании нескоп (железо-марганцевые конкреции составляют максимум 10% в шельфовых месторождениях, остальнаядоляприходитсянапесок)усилиерезаниялинейновозрастает в среднем на 10... 12% при увеличении скорости резания на 0.2м/с, Однако, в этом случае, из формулы (8) очевидно, что это влечет за собой увеличение момента от сил резания, т.к. при высокой скорости создается зона пониженного давления, ведущая к прижатию зерен в порах, а значит увеличению силы трения. Уменьшение скорости фильтрации приведет к потере производительности. Таким образом, скорость зачерпывания грейфером грунта под водой необходимо плавно
регулировать. ' Уменьшение пиковых нагрузок (усилия «присоса») в приводе
грейферной установке достигается автоматическим регулированием передаточного числа в процессе зачерпывания..Для этого рекомендуется в приводе устанавливать гидротрансформаторы. С «присосом» можно бороться, устранив или уменьшив величину вакуума под грейфером в момент отрыва. Это можно осуществить за счет конструкции днища грейфера, в .котором выполнено устройство для уменьшения залипания в виде выступов на наружной поверхности днища с увеличением их высоты в направление от режущей кромки к задней стенке. Данное
устройство отражено в а.с.№652085. В а.с. 1364596 создаются каналы для подвода чистой воды из зоны под грейфером в зону внутри
грейфера.
Грейфер для работы под водой на глубине до 300 м.
Для зачерпывания грунта под водой в данной работе предложен специальный грейфер. В нём функцию замыкающей лебёдки выполняет гидроцилиндр с встроенным в него обратным клапаном. Управление работой грейфера под водой при добыче полезных ископаемых на глубине до 300 м. осуществляется пропускным клапаном, встроенным в гидроцилиндр.
Технико-экономический анализ грейферной плавучей установки с гидроразгрузкой под водой.
Грейферная плавучая установка с гидроразгрузкой под водой сравнивается с установкой, в которой разгрузка происходит на поверхности понтона. Результаты сравнения приведены в табл.З.
Технико-экономические показатели вариантов схем механизации
Показатели |
|
|
|
|
|
Таблица 3. |
|
|
|
|
|
ВариаНТЫ |
|
|
|
|
|
|
Базовый |
Проектный |
Гру зопереработка. т |
|
|
550 |
550 |
||
Количество |
|
и |
типы |
|
1 ед. УГП |
1 ед. УПГ |
перегружаемых машин |
|
|
33x2 |
33x2 |
||
Капиталовложения |
|
в |
|
67682620. |
33841310 |
|
перегрузочное |
оборудование, |
|
. |
|
||
руб. |
|
|
|
|
|
|
Удельные |
капиталовложения, |
|
1 126000 |
1064000 |
||
руб/г |
|
|
|
|
|
|
Себестоимость перегрузки 1 т. |
|
18.6 |
14.4 |
|||
rpyза, руб/т |
|
|
|
|
|
|
Продолжительность |
грузовой |
|
P-89 |
Р-85 |
||
обработки судна проекта,ч |
|
32.169 |
14.515 |
|||
Удельные капиталовложения по |
|
1326000. |
1064000. |
|||
флоту,руб/т |
|
|
|
|
|
|
Удельные |
эксплуатационные |
|
106128 |
89843. |
||
расходыпофлоту,руб/т |
L |
• |
|
|||
Удельные приведенные затраты |
|
36.5 |
31.06 |
|
|
Научные и практические выводы. |
|
|
||
1. |
При зачерпывании водонасыщенных сыпучих материалов грейфером |
|||||
|
давление, действующее на стенки грейфера состоит из трёх |
|||||
|
компонентов: |
давления пластической |
деформации |
твёрдой фазы |
||
|
материала, давления фильтрации жидкой фазы и гидростатического |
|||||
|
давления и силы резания типами челюстей грейфера. |
|
|
|||
2. |
Применение |
разработанной |
методики |
расчета |
деформирования |
|
|
водонасыщенного материала в |
грейфере |
позволяет определить |
силы |
||
|
сопротивления, как следствие движения челюстей грейфера в поле |
|||||
|
переменного давления с учетом фильтрации |
жидкости |
по |
|||
|
безразмерным физико-механическим характеристикам сыпучего |
|||||
|
материала: модуля уплотнения, коэффициента бокового давления и |
|||||
|
коэффициента фильтрации. |
|
|
|
|
3.При отрыве грейфера с фунта лебедкой, возникает вакуумметрическое давление, уравновешивающее давление
фильтрации жидкости, что обусловливает образование усилия «присоса». Усилие «присоса» зависит от скорости подъема грейфера с грунта, коэффициента фильтрации и пористости зачерпываемого
грунта. Максимальное значение усилия «присоса» составляет ЗО'%
22
для илистых материалов. Получено теоретическое выражение для определения давления фнльтрации и экспериментально определен
коэффициент фильтрации.
4.При зачерпывании грейфером грунта под водой между внутренней частью челюсти грейфера и материалом образуется пограничный слой жидкости. Пограничный слой усилия «присоса» составляет 10... 15%, увеличиваясь с ростом коэффициента вязкости жидкости.
5.В процессе зачерпывания на грейфер действует гидростатическое давление. В математической модели его действие учитывается коэффициентом КД, значение которого определено экспериментально
для различных материалов.
6 Разработан алгоритм силового расчета мощности силовой энергетической установки при зачерпывании грунта грейфером, как сопротивление от движения челюстей в среде с переменной плотностью, учитывающий влияние: гидростатического давления на функцию уплотнения, усилия «присоса», возникающего при подъеме грейфера с грунта.
7.Сила резания режущими поясами челюстей грейфера уменьшается за счет плавного регулирования скорости зачерпывания. С «присосом» можно бороться, устранив или уменьшив величину вакуума под грейфером в момент отрыва. Подтверждено уменьшение усилия «присоса» на 8% за счет использования перфорированного днища челюсти грейфера.
8.Сравнение энергетических показателей исследуемой установки с 2-х грейферной, у которойi грунт извлекается на поверхность, показал, что по всем технико-экономическим параметрам очевидно преимущество грейферной плавучей установки' с гидроразгрузкой
под водой над другими аналогичными с разгрузкой на поверхности понтона. При этом уменьшается строительная высота установки, мощность лебедки, металлоемкость, ее масса, что особенно важно приаварийныхситуациях. •
Основное содержание работы опубликовано следующих работах автора: 1. Слюсарев А.С., Никитаев И.В. К вопросу определения
сопротивления зачерпывания грейфером груза под водой с учетом гидростатического давления. Тр/ВГАВТ 1997 В.276 счр.87
2.Никитаев И.В. Определение сил сопротивления резанию грунта режущими поясами челюстей грейфера иод водой на глубине до 50
м.Тр/ВГАВТ1999
3.Слюсарев А.С., Никитаев И.В. Определение усилия «присоса», действующего под водой при подъеме грейфера с фунта. Тр/ВГАВТ
1999-
24