3461
.pdf11
3.Расчет расхода пара на мазутное хозяйство
Исходные данные:
Топливомазут М100
КПД котла при работе на мазуте паспортные данные;
Плотность мазута М100 - ρм = 1,015т/ м3
Энтальпия пара, кДж/кг Энтальпия конденсата пара, кДж/кг
Энтальпия питательной воды, кДж/кг Паропроизводительность котла, т/ч
Теплота сгорания мазута, кДж/кг
Теплота, полезно затраченная на выработку пара
Qп |
= |
η бр |
× Qс |
к.а. |
н , кДж/ кг |
||
пол |
|
100 |
|
|
|
Часовой расход мазута паровым котлом
Вчр.п.к. = Д × (iп - iп.в. ), кг / ч Qпол
Теплота полезно использованная в водогрейном котле
Qв |
= |
η бр |
× Qс |
к.а. |
н , кДж / кг |
||
пол |
|
100 |
|
|
|
Часовой расход мазута водогрейным котлом.
Вчр.в.к. = G × (i2 - i1 )×103 × 4,2 , кг/ ч
Qпол
Часовой расход мазута котельной
12
Вчр = Вчр.п.к. + Вчр.в.к , кг / ч
Суточный расход мазута котельной
Всутр = 24Вчр , кг / сут
Расход мазута котельной за 5-ть суток
Вр = 5Всутр кг
,
1,015т/ м3 - ρмазута
Поверхность нагрева змеевиков в наземном баке
F = f ×V , м2
где f = 0,095м2 / м3 - удельная поверхность змеевиков номограмма [рис.172,6]
Емкость мазутохранилища 405 м3 , принимаем 2 емкости РВС-200 объемом
V = 209м3 каждая
F = 0,095 × 209 = 19,9м2
Часовой расход тепла при эксплуатационном подогреве
t |
+ t |
2 |
|
Qэч = F × k × |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
t |
3 |
- t |
4 |
|
- |
|
|
, ккал/ ч, |
||
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
где t1 = 1580 C - температура пара;
t2 = 800 C - температура конденсата пара;
t3 = 800 C - конечная температура мазута в резервуаре;
k = 90ккал/ м2 × ч× град - коэффициент теплопередачи от пара через змеевик в
мазут;
t4 = 700 C - температура предварительного подогрева мазута в резервуаре
Расход пара при эксплуатационном подогреве мазута
|
резэ = |
Qч |
||
Д |
|
э |
, кг / ч |
|
iп |
|
|||
|
|
- iк |
13
Предварительный расход тепла для разогрева мазута в резервуаре
Qпред. = Qрез = cм ×G ×(t2 - t1 )× 4,2кДж
где Qрез - предварительный расход тепла для разогрева всего мазута в
резервуаре;
см - теплоемкость мазута, ккал/(кг×0С) ;
G -масса мазута в резервуаре, кг
Qпред. = Qрез = 0,5 × 205000 × (70 - 60)× 4,2 = 4305 ×103 кДж
Потери тепла наземным баком в час
q = αср × Fрез × (tм - tн.в. ), ккал/ ч
αср × Fрез = αдно × Fдно + αбок × Fбок + α зерк. × Fверх
h = 5,51м − высота резервуара РВС-200
D = 7,11м − диаметр резервуара РВС-200
Температура мазута в период охлаждения резервуара
tм = 2 t2 + 1 t1,0С - [стр.205 ,4]
3 3
где t1 = 600С - температура мазута, поступающего из автоцистерн; t2 = 700С - температура предварительного подогрева мазута
Определение времени предварительного подогрева
Q
T = пред ,ч
Qэч - q
Проверка расхода пара по предварительному подогреву
|
|
|
Q |
|
|
|
||
|
|
|
|
пред |
+ q |
×103 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
Д |
пред |
= |
|
|
|
, кг/ ч |
||
рез |
|
iп |
- iк |
|
||||
|
|
|
|
|
|
14
Дрезпред = 366кг / ч - соответствует полученному расходу при расчете эксплуатационного подогрева Расход пара на распыливание
Драсп. = дп × Врп = 52кг/ ч
где дп = 0,05кг / кг - удельный расход пара на распыливание мазута[ стр.125130, 5]
Количество теплоты, получаемой мазутом при нагревании до 1300С.
Q130 = Вчр.п.к × сср × (Dtср ), ккал/ ч
Dtср = Dt¢ + Dt¢¢,0С
2
Dt¢ = t2 - t1 = C Dt¢¢ = t3 - t20C
где t3 = 1580C - температура пара, поступающего на теплообменник;
t2 = 1300C - температура мазута после теплообменника, необходимая для работы горелок котлов ДЕ-16-14ГМ
t1 = 800C - температура мазута перед теплообменником, после резервуара
Количество теплоты, получаемой мазутом при нагревании до
Q100 = Вчр.в.к × сср × (Dtср ), ккал/ ч
Dtср = Dt¢ + Dt¢¢,0С
2
Dt¢ = t2 - t1,0C
1000СDt¢¢ = t3 - t2 ,0 C Dt¢
Dt¢¢
где t3 = 1580C - температура пара, поступающего на теплообменник;
15
t2 = 1000C - температура мазута после теплообменника, необходимая для работы горелки водогрейного котла КВ-ГМ-20-150;
t1 = 800C - температура мазута перед теплообменником, после резервуара Расход пара при нагреве до 1300С
Д130 |
= |
|
Q130 |
|
, кг/ ч |
|
(iп |
- iк )× |
0,98 |
||||
|
|
|
Расход пара при нагреве до 1000С
Д100 |
= |
|
Q100 |
|
, кг/ ч |
|
(iп |
- iк )× |
0,98 |
||||
|
|
|
Расход пара на мазутное хозяйство при эксплуатационном режиме.
Дм.х. = Дрезэ + Д100 + Д130 + Драсп. , т/ ч
Д − паропроизводительность котла
4.ПРИМЕНЕНИЕ ПАРА НАПРЕДПРИЯТИЯХ ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Системы теплоснабжения предприятий состоят из источника теплоты,
тепловых сетей и систем теплопотребления с теплоиспользующим оборудованием. Они должны обеспечивать получение и бесперебойную подачу потребителям теплоносителей с заданными параметрами,
гарантирующими получение продукции высокого качества, предусматривать возможность максимального использования энергетического потенциала получаемых теплоносителей и побочных энергоресурсов.
В качестве теплоносителей на пищевых предприятиях главным образом применяются влажный насыщенный водяной пар под давлением до 2,4
МПа и со степенью сухости до 0,97, а также горячая вода (температура 70– 150 ° С).
16
В зависимости от вида источника теплоты системы теплоснабжения подразделяются:
- на централизованные системы теплоснабжения с теплоснабжением от теплоэлектроцентралей, районных, групповых котельных; -на индивидуальные системы теплоснабжения от собственной котельной,
тепловых насосов; -на комбинированные системы теплоснабжения, когда предприятие
снабжается горячей водой от ТЭЦ, а паром – от собственной котельной.
По виду теплоносителя системы теплоснабжения делятся на водяные и паровые. Экономически целесообразная подача теплоносителей от ТЭЦ для пара составляет до 3 км, для горячей воды – до 10 км, что обусловливает зачастую целесообразность теплоснабжения предприятия от собственной котельной.
4.1.Тепловой баланс предприятия
Тепловой баланс предприятия характеризует расходы теплоты на технологические и санитарно-гигиенические нужды, а также учитывает
расход теплоты на |
собственные нужды котельной и топливного |
хозяйства и отпуск |
теплоты сторонним потребителям. Это необходимо |
для подбора нужного количества и типов теплогенераторов, определения
максимального часового и |
годового |
расхода |
топлива, обоснования |
мероприятий по обеспечению надежности теплоснабжения предприятия. |
|||
Тепловой баланс составляется |
для |
наиболее |
напряженного режима |
работы системы теплоснабжения в период массовой переработки сырья в расчете на дневную рабочую схему, ГДж/см,
Q = Qт.н + Qг.в + Qот + Qвен + Qст + Qс.н ,
где Q – выработка теплоты в котельной, ГДж/см;
17
Qт.н, Qг.в, Qот, Qвен, Qст, Qс.н – расход теплоты на технологические нужды,
горячее водоснабжение, отопление, вентиляцию, отпуск теплоты сторонним потребителям, на собственные нужды котельной и топливного хозяйства, ГДж/см
4.2. Расход теплоты и пара на технологические нужды
Расход теплоты и пара на технологические нужды может приниматься по данным теплового и продуктового расчетов технологического производства,
при их отсутствии по укрупненным показателям, приведенным в соответствующей литературе. Можно ориентировочно принять удельный расход пара на единицу продукции дляхлебобулочного производства на 1
т продукции равным около 0,22 т; для пивоваренного производства на 1 дал пива – около 7,0 кг
Расход пара на технологические нужды, т/cм,
где Di – расход пара на выработку отдельных видов энергоѐмкой продукции, т/см,
Di = di Mi,
здесь di – удельный расход пара на выработку отдельных видов продукции,
т/т; т/туб (табл. 1.1 и 1.2);
Mi – проектная мощность по выработке отдельных видов продукции, т/см;
туб/см;
Dн – расход пара на производство остальных видов менее энергоѐмкой продукции, т/см,
18
здесь φн – доля ненормируемого расхода пара на технологические нужды от нормируемого .
Расход теплоты на технологические нужды.
При расчѐте удельного расхода теплоты на получение отдельных видов продукции надо знать энтальпию пара, отпускаемого источником теплоты
(ИТ) и поступающего на производство. Для этого можно рассмотреть прин-
ципиальную технологическую схему паровой системы теплоснабжения (рис. 2.1).
На схеме (см. рис. 2.1) пар, отпускаемый источником теплоты(котельная,
ТЭЦ и т. п.), при давлении pИТ по паропроводу поступает на производство,
где с помощью редукционного клапана (РК) его давление снижают до давления, требуемого потребителю pi. Так как при дросселировании энтальпия не меняется, энтальпии пара, отпускаемого ИТ и поступающего к потребителям, при pi равны между собой, т. е. hИТ = h1 (h1 - h2)
Часть пара в виде «глухого» пара поступает к поверхностным потребителям теплоты (ППТе) в относительном количестве εi (доля «глухого» пара в общем потреблении при получении отдельных видов продукции, например масла,
молока, сыра и т. п.); часть пара в количестве (1 – еi)к контактным потребителям теплоты (КПТе). Отдавая теплоту потребителю, пар конденсируется.
|
|
19 |
|
|
В реальных паровых системах теплоснабжения на выходе |
из |
|||
поверхностных |
теплообменников |
потребителей |
теплоты |
после |
конденсатоотводчика (КО) выходит пароконденсатная смесь с небольшим содержанием пара (10–15 %) при давлении pt и поступает далее в систему сбора и возврата конденсата. Давление пара, поступающего в систему теплоснабжения, зависит от вида источника теплоты. Источником теплоты системы теплоснабжения предприятия могут служить: собственная
котельная, отпускающая пар под давлением от 0,27 до 1,4; 2,4 и 3,9 МПа;
собственная котельная, отпускающая пар под давлением до 2,4 МПа и горячую воду с параметрами 95–70, 130–70 или 150–70 ° С; районная
котельная или ТЭЦ, отпускающие горячую воду с параметрами 130–70
или 150–70 ° С |
(в этом случае |
на территории предприятия |
предусматривается |
своя котельная, отпускающая пар на технологические |
|
нужды); районная, |
групповая котельные |
или ТЭЦ, отпускающие горячую |
воду с пара-метрами 95–70, 130–70 или 150–70 ° С и пар под давлением до
1,4; 2,4 и 3,9 МПа. В случае теплоснабжения от ТЭЦ давление пара, отпус-
каемого ТЭЦ (ИТ), принимают по максимальному давлению пара,
требующемуся потребителям теплоты (табл. 1.3), с учетом возможных потерь давления пара в паропроводах (0,1–0,2 МПа).
При теплоснабжении от котельной давление принимают равным номинальному давлению пара pном, отпускаемого котлами котельной.
Например, в котельных хлебозаводов обычно применяют паровые котлы на
давление пара pном = 0,17 МПа; могут применяться котлы |
на |
давление |
||
пара pном = 0,9 МПа |
и выше |
в зависимости |
от |
требуемой |
паропроизводительности. В |
котельных |
мясокомбинатов |
и |
молочных |
заводов в зависимости от требуемого давления пара на технологические нужды и требуемой паропроизводительности применяют паровые котлы на давление пара 0,9; 1,4 и 2,4 МПа; в котельных крупных предприятий и групповых котельных могут применяться паровые котлы на давление пара pном = 3,9 МПа. Доля «глухого» пара i на технологические нужды произ-
|
|
20 |
|
|
водства отдельных видов продукции |
определяют в |
зависимости от |
||
мощности |
теплопотребления |
и |
аппаратурно-технологического |
|
оформлениятеплопотребляющих |
процессов технологии |
производства |
(использование контактных и поверхностных теплообменных аппаратов).
Для мясокомбинатов и молочных заводов хi следует принимать по рекомендациям [3] и технической литературы; для хлебозаводов – равной
0,1; для пивоваренных заводов – 0,75. Степень сухости пара, отпускаемого котлами и поступающего в систему теплоснабжения, принимать равной
0,93–0,95; степень сухости пароконденсатной смеси после конденсатоотводчиков потребителей теплоты – 0,1–0,15 ГДж/см,
где Qi – расход теплоты на выработку нормируемых видов энергоѐмкой продукции, ГДж/см,
здесь qi – удельный расход теплоты на выработку отдельных видов продукции, ГДж/т,
h2 – энтальпия пара, поступающего в цеха, принимается без потерь теплоты при его транспортировке, т. е. равной энтальпии пара h1,
вырабатываемого котельным агрегатом, кДж/кг; h1 – энтальпия кипящей воды при давлении P1, кДж/кг; r1 – теплота парообразования при давлении
P1, кДж/кг; x1 – степень сухости пара, принимается в пределах 0,93–0,97;
εi – доля «глухого» пара в его общем потреблении при выработке отдельных