7018
.pdf
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21-22 |
1,60 |
1,972 |
0,3 |
15 |
2,66 |
3,80 |
4,0 |
45 х 2,5 |
9283 |
0,0322 |
|
0 |
5,436 |
|
|
|
|
2.2.2 Подбор газорегуляторной установки |
|
|
|
||||||||
Для снижения среднего давления газа до низкого давления перед |
потребителями |
|||||||||||||
(промышленные газовые печи) принимаем по [6] газорегуляторную установку ГРУ-05-2У. Проверяем пропускную способность регулятора давления ГРУ по формулам (1.12) и
(1.13):
Bт = 500 м3/ч – для регулятора давления РДНК-400М;
Р1 |
= 0,407 МПа – перед ГРУ; |
|
0,407 |
H |
|
Рт |
|
|
|||
= 0,7 МПа – для регулятора давления РДНК-400М. |
|||||
|
"рд |
= 500 ∙ |
|
0,7 |
= 290,7 м /ч. |
|
|
1,2 ∙ 190 |
∙ 100 = 78,4% |
||
условие (1.13) выполняется. |
290,7 |
|
|||
Характеристики ГРУ приведены в приложении А.
2.2.3 Подбор узла учета расхода газа на цех
Минимальный и максимальный расход газа при стандартных условиях:
–Bc max = 190 м3/ч;
–Bc min = 30 м3/ч.
Минимальное и максимальное избыточное давление газа на входе в цех:
–Pи max = 0,307 МПа;
–Pи min = 0,3 МПа.
Рабочая температура газа: +5° С. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Максимальная температура газа tmax = +35° С. |
|
|
|
|
|
|
||||
Минимальная температура газа tmin = –20° С. |
|
|
|
|
|
|
||||
Температура окружающего воздуха +10...+30° С. |
|
|
|
|
|
|||||
Расход газа при рабочих условиях определяется по следующим формулам: |
(2.5) |
|||||||||
|
|
|
"р ^~• = "с ^~• ∙ |
€• ∙ c^]+ |
, м /ч |
|
||||
|
|
|
"р ^]+ = "с ^]+ ∙ |
€^~• |
∙ c• |
H |
|
(2.6) |
||
|
|
|
• ^~• |
, м /ч |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
€^]+ |
∙ c• |
H |
|
|
где Р |
Т |
с – стандартные давление и температура |
газа Р |
|
МПа |
|
||||
с, |
|
€ ∙ c, |
с = 0,101323 |
, |
|
|||||
Тс = 293,15 К. |
(35 + 273,15) ∙ 0,101323 |
|
|
H |
|
|
|
|
||
"р ^~• |
= 190 ∙ |
293,15 ∙ (0,3 + 0,101323) |
= 50,4 м /ч, |
|
|
|
|
|||
"р ^]+ = 30 ∙ (−20 + 273,15) ∙ 0,101323 |
= 6,4 мH/ч. |
|
|
|
|
|||||
Принимаем по293,15[6] к установке∙ (0,307 + измерительный0,101323) |
комплекс СГ-ЭКВз-Р-0,5-65/1,6 на базе |
|||||||||
счетчика RVG G40(1:20) Ду 50 мм с корректором ЕК-270, характеристики которого приведены в приложении К.
Суммарные потери давления при установке узла учета газа должны быть не более чем
рассчитанные по следующему соотношению: |
|
, Па |
(2.7) |
∆c^~• = ∆cт ∙ iс т ∙ cт |
|||
|
iс ∙ c^~• |
|
|
где Pт – потери давления, приведенные в технических характеристиках, соответствующие максимальному расходу газа, Pт = 150 (Приложение К);
ρс – плотность газа при стандартных условиях, кг/м3;
51
ρс т, Рт – значения плотности и давления газа при стандартных условиях, для которых в технических характеристиках указано значение потерь давления, ρс т = 1,29 кг/м3, Рт
|
0,68 ∙ (0,307 + 0,101323) |
|
= 0,1 МПа (Приложение К). |
= 323 Па = 0,32 кПа. |
|
∆c^~• = 150 ∙ |
1,29 ∙ 0,1 |
|
2.2.4 Подбор приборов учета расхода газа на печи
Печь №1 - камерная термическая.
Минимальный и максимальный расход газа при стандартных условиях:
–Bc max = 70 м3/ч;
–Bc min = 17,5 м3/ч.
Минимальное и максимальное избыточное давление газа перед горелками печи:
–Pи max = 0,004 МПа;
–Pи min = 0,0037 МПа.
Рабочая температура газа: +5° С. Максимальная температура газа tmax = +35° С. Минимальная температура газа tmin = –20° С. Температура окружающего воздуха +10...+30° С.
|
(35 + 273,15) ∙ 0,101323 |
H |
Расчет ведется по формулам (2.5)-(2.7): |
= 71,0 м /ч, |
|
"р ^~• = 70 ∙ 293,15 ∙ (0,0037 + 0,101323) |
||
"р ^]+ = 17,5 ∙ |
(−20 + 273,15) ∙ 0,101323 |
= 14,5 мH/ч. |
Принимаем по |
293,15[6] к установке∙ (0,004 +счетчик0,101323)газа турбинный TZ-Fluxi G100 Ду 80 мм, ха- |
|
рактеристики которого приведены в приложении Л.
Суммарные потери0,68 ∙давления(0,004 +при0,101323установке) узла учета газа будут равны:
∆c^~• = 190 ∙ = 200 Па.
0,67 ∙ 0,101323
Печи №2 и №3 - камерные закалочные.
Минимальный и максимальный расход газа при стандартных условиях:
–Bc max = 60 м3/ч;
–Bc min = 15 м3/ч.
Минимальное и максимальное избыточное давление газа перед горелками печи:
–Pи max = 0,004 МПа;
–Pи min = 0,0037 МПа.
Рабочая температура газа: +5° С. Максимальная температура газа tmax = +35° С. Минимальная температура газа tmin = –20° С. Температура окружающего воздуха +10...+30° С.
(35 + 273,15) |
∙ 0,101323 |
H |
Расчет ведется по формулам (2.5)-(2.7): |
|
|
"р ^~• = 60 ∙ 293,15 ∙ (0,0037 |
+ 0,101323) = 60,85 м /ч, |
|
"р ^]+ = 15 ∙ (−20 + 273,15) |
∙ 0,101323 |
= 12,5 мH/ч. |
Принимаем по293,15[6] к∙установке(0,004 + 0,101323)счетчик газа турбинный TZ-Fluxi G100 Ду 80 мм, ха- |
||
рактеристики которого |
приведены в приложении Л. |
||
|
0,68 |
∙ (0,004 + 0,101323) |
|
Суммарные потери давления при установке узла учета газа будут равны: |
|||
∆c^~• = 190 ∙ |
|
0,67 ∙ 0,101323 |
= 200 Па. |
52
3 Разработка комплексной схемы использования теплоты уходящих газов в термическом цехе
Для комплексного использования теплоты уходящих газов в термическом цехе применяется замкнутая схема, в которой уходящие газы от печей используются для подогрева воздуха, подаваемого на горение.
Для нагрева воздуха, подаваемого на горение, проектом предусматривается установка чугунно-стальные рекуператоры типа термоблок за каждой из печей. Данный тип рекуператоров применяется при температуре уходящих газов равной 900-1000° С и обеспечивает нагрева воздуха до температуры 200-300° С.
3.1 Определение теоретически необходимых объемов воздуха и продуктов сгорания
Теоретический объем воздуха, необходимый для полного сгорания 1 м3 природного
газа, определяется по формуле: |
+ 1,5H8S + Σ …† + +‡ C^H+ − O8), м3/м3 |
|
||
|
yв = 0,0476(0,5СО + 0,5Н8 |
(3.1) |
||
yв = 0,0476 ∙ (2 |
∙ 98,03 + 3,5 ∙ 0,8 + 5 ∙ 0,24 + 6,5 ∙ 0,079 + 8 ∙ 0,025) = |
|
||
|
|
|
|
|
= 9,558 м /м . |
|
|
|
|
3 |
3 |
|
|
|
Теоретический объем азота в продуктах сгорания природного газа рассчитывается по
формуле: |
y |
|
= 0,79y |
|
+ 0,01N |
8 |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||
|
ˆ‰ |
|
|
в |
|
, м3/м3 |
(3.2) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
yˆ‰ = 0,79 ∙ 9,558 + 0,01 ∙ 0,763 = 7,558 |
м /м . |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
3 |
3 |
|
|
|
|
|
При сжигании газа с избытком воздуха объем воздуха, расходуемый в топке, рассчи-
тывается по формуле: |
yв = ‹ ∙ yв , м3/м3 |
|
yв = 1,05 ∙ 9,558 = 10,04 м3/м3. |
(3.3) |
Объем двуокиси углерода и объем водяных паров, образующиеся при сгорании 1 м3
природного газа, подсчитываются по следующим формулам: |
|||
СО‰ |
|
|
yСО‰ = 0,01(СО8 + СО + H8S + Σ†C^H+), м3 |
|
3 3 |
yН‰О = 0,01(H8S + Н8 + Σ +8 C^H+), м3/м3 |
|
y |
= 0,01(0,063 |
+ 98,03 + 2 ∙ 0,8 + 3 ∙ 0,24 + 4 ∙ 0,079 + 5 ∙ 0,025) |
|
= 1,009 |
м /м , |
|
|
y |
= 0,01(2 ∙ 98,03 + 3 ∙ 0,8 + 4 ∙ 0,24 + 5 ∙ 0,079 + 6 ∙ 0,025) = |
||
Н‰О |
3 |
3 |
|
= 2,0 м |
/м . |
|
|
/м3
=
(3.4)
(3.5)
Суммарный объем влажных продуктов полного сгорания 1 м3 газообразного топлива с
коэффициентом избытка воздуха равен: |
+ y |
+ y |
|
+ (‹ − 1) ∙ y , |
|
|
y = y |
|
|
||||
ŒО‰ |
Н‰О |
ˆ‰ |
3 3 |
в |
(3.6) |
|
|
|
|
|
|
м3/м3 |
|
y = 1,009 + 2,0 + 7,558 + (1,1 − 1) ∙ 9,558 = 11,523 м /м . |
|
|
||||
3.2 Расчет чугунно-стального рекуператора (термоблок)
Произведем расчет рекуператора для камерной закалочнойy =печиy ∙ "№=310,04. ∙ 60 = 602,4
Объем нагреваемого воздуха на входе в рекуператор в в м3/ч.
53
Объем уходящих газов на входе в рекуператор yух = y ∙ " = 11,523 ∙ 60 = 691,4 м3/ч. |
|
Температура воздуха на входе в рекуператор •вŽ = 20° С. |
|
Температура нагретого воздуха на выходе из рекуператора •вŽŽ = 250° С. |
|
Температура уходящих газов на входе в рекуператор •ух.гŽ |
= 1000° С. |
Количество теплоты, поступающее в рекуператор с уходящими газами, определяется
по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ух = |
yух ∙ •ух.г ∙ •ух.гŽ |
, кВт |
|
|
|
|
|
|
(3.7) |
|||||||||
|
|
|
•ух.г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•ух.гŽ |
= 1000° |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
3 |
|
– |
теплоемкость дымовых газов, |
|
3600 |
|
|
С |
•ух.г = 1,54 |
||||||||||||||||||
где |
= |
691,4 ∙ 1,54 ∙ 1000 = 295,8 кВт. |
|
|
принимаем при |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
ух |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
кДж/(м |
×° С) по |
[7, |
прил. – |
табл. 1]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Количество |
3600 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
определяется |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
теплоты |
|
необходимое для нагрева воздуха в рекуператоре |
|
||||||||||||||||||
по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в = yв ∙ •в ∙ (•вŽŽ − •вŽ ) , кВт |
|
|
|
|
|
(3.8) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
3 |
|
•ух.г |
– |
|
теплоемкость уходящих |
газов3600, |
|
|
|
•вŽ = 20° |
С |
•ух.г = 1,3 |
|||||||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимаем при |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
в = 602,4 ∙ 1,3 ∙ (250 − 20) = 50,0 кВт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
кДж/(м |
×° С) по |
[7, |
прил. – |
табл. 1]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ŽŽ |
|
( ух − в) ∙ 3600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Температура |
уходящих газов на выходе из рекуператора будет равна |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
3600 |
|
|
|
•ух.г = |
|
|
|
|
, °С |
: |
|
|
|
|
(3.9) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
yух ∙ •ух.г |
|
|
|
|
|
|
||||||
Принимаем •ух.г = 1,52 кДж/(м ×° |
С) для интервала температур 800¸900° С по [7, прил. |
|||||||||||||||||||||||||||
•ух.гŽŽ |
|
= (295,8 − 50,0) ∙ 3600 = 842°С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
– табл. 1]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Средняя |
|
691,4 ∙ 1,52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
логарифмическая разность температура определяется по формуле |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆•ср = |
‘н − ‘к |
, °С |
|
|
|
|
|
|
(3.10) |
||||
Принимаем в рекуператоре условно схему противотока2,3lg(‘н/‘к). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
‘н |
= •ух.гŽ |
− •вŽŽ |
= |
1000 – 250 = 750 °С, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
‘к |
= •ух.гŽŽ |
− •вŽ = |
42 – 20 = 822 °С, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
750 − 822 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
∆•ср = 2,3lg(850/822) = 786,3°С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Предварительно принимаем скорость воздуха в рекуператоре равной ’в = 9,0 м/с, а |
||||||||||||||||||||||||||||
скорость уходящих газов – ’ух.г = 1,5 м/с. |
|
|
|
yв |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Общее сечение воздушных каналов должно быть равно: |
|
|
|
|
|
|
|
(3.11) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
“в = |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
“в = |
|
|
602,4 |
|
|
= 0,019 м8. |
|
’ ∙ 3600 , м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
9,0 ∙ 3600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
||||||
Общее сечение каналов для прохождения уходящих газов должно быть равно |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
“ух.г = |
yух.г |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
(3.12) |
|||
“ух.г |
|
= |
|
691,4 |
|
|
= 0,128 м8. |
’ух.г ∙ 3600 , м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
15,7/21,25 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
1,5 ∙ 3600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Принимаем воздушные трубы диаметром |
|
мм Дымовые каналы принимаем |
||||||||||||||||||||||||||
сечением 30 х 100 мм каждый.
|
|
|
|
54 |
|
|
Необходимое число воздушных труб будет равно: |
|
|
||||
|
|
|
|
4“в |
|
(3.13) |
|
|
|
|
;в = $% 8 |
|
|
;в = |
|
4 ∙ 0,019 |
8 = 98,2 ≈ 98. |
в |
|
|
|
|
|
|
|||
Необходимое число дымовых каналов будет равно |
|
|
||||
|
3,14 ∙ 0,0157 |
“:ух.г |
|
|
||
;ух.г = |
0,128 |
= 42,6 ≈ 42. |
;ух.г = • ∙ – |
|
(3.14) |
|
Конструктивно принимаем следующее расположение дымовых каналов |
|
пять каналов |
||||
|
|
0,03 ∙ 0,1 |
|
|
: |
|
располагаем по ширине термоблока и восемь по длине. Всего 5 х 8 = 40 каналов.
В чугунной отливке имеется пять вертикальных стенок для расположения воздушных труб. Принимаем пять рядов воздушных труб по девятнадцать в каждом. Всего 5 х 19 = 95 воздушных труб. Наружный диаметр их равен 15,75/21,25 мм. Расстояние между осями по вертикали принимаем 30 мм и по горизонтали 65 мм.
Руководствуясь остальными размерами термоблока (толщина чугунных стенок между каналами примерно 40 мм), получим ориентировочно наружные габаритные размеры термоблока:
–высота – 600 мм;
–сечение в плане – 400 х 740 мм;
–длина воздушных труб – 580 мм;
–длина дымовых каналов – 520 мм.
|
|
д |
4yв |
|
|
|
|
|
Действительная скорость воздуха в рекуператоре равна: |
|
|
|
|
||||
д |
4 ∙ 602,4 |
’в = $ ∙ %в8 |
∙ ;вд ∙ 3600 , м/с |
|
|
(3.15) |
||
’в = 3,14 ∙ 0,01578 ∙ 95 ∙ 3600 = 9,0 м/с. |
|
|
|
|
|
|
||
Действительная скорость уходящих газов в рекуператоре равна: |
|
|
|
|||||
|
|
д |
yух.г |
∙ 3600 , м/с |
|
(3.16) |
||
’ух.гд = |
691,4 |
’ух.г = • ∙ – ∙ ;ух.гд |
|
|||||
= 1,6 м/с. |
|
|
[7, |
. 44] |
|
K = |
||
|
0,03 ∙ 0,1 ∙ 40 ∙ 3600 |
|
|
|
и равен |
|||
Коэффициент теплопередачи в рекуператоре определяется по |
|
рис |
|
|||||
30,0 Вт/(м2×° С). С учетом поправочного коэффициента на засорение дымовых каналов (0,9) коэффициент теплопередачи будет равен K = 30,0 х 0,9 = 27,0 Вт/(м2×° С).
|
|
|
|
|
|
в |
|
8 |
|
|
|
|
|
Необходимая поверхность нагрева рекуператора определяется по формуле: |
|
|
|
||||||||
|
Kр = |
|
50000 |
= 2,4 м8. |
Kр = [ ∙ ∆•ср |
, м |
|
|
|
(3.17) |
||
|
|
|
|
dв = 1,02 |
|
|
|
|
||||
|
в |
27,0 ∙ 786,3 |
8 |
Kв = $ ∙ %в ∙ dв |
|
|
: |
(3.18) |
||||
|
|
|
|
∙ ;вд, м8 |
м будет равна |
|
||||||
|
Внутренняя поверхность воздушных трубок при длине |
|
|
|
|
|||||||
|
K = 3,14 ∙ 0,0157 ∙ 0,58 ∙ 95 = 2,7 м . |
|
|
|
|
|
|
- |
||||
|
Запас поверхности нагрева по принятым выше конструктивным размерам рекуперато |
|
||||||||||
|
2,7 − 2,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ра по отношению к расчетной поверхности составит: |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
2,7 |
|
∙ 100 = 12,5%. |
|
|
|
|
|
|
|
||
55
3.3 Расчет схемы комплексного использования теплоты уходящих газов в термическом цехе
Для оценки эффективности применяемой схемы необходимо определить коэффициент
где |
|
|
|
8 |
H) |
, % |
|
(3.19) |
|
потери теплоты с уходящимиКИТгазами= 100%;− (\ |
+ \ |
|
|||||
использования топлива КИТ, рассчитываемый по формуле: |
|
|
|
|||||
|
\8 – |
потери теплоты вследствие химической, |
неполноты сгорания |
|
принимаем |
|||
в\Hсвязи– |
с полным сгоранием топлива |
|
|
|
, %, |
(3.20) |
||
\H =Потери0 |
|
\8 = 0,01 ∙ š ∙ ›•ух.г − •вœ, % |
|
|||||
теплоты с уходящими газами определяются. |
по формуле: |
|
|
|||||
где š – |
коэффициент, зависящий от температуры продуктов сгорания и степени их |
|||||||
разбавления избыточным воздухом, т.е. от содержания в сухих продуктах полного сгорания CO , определяемый по [8, табл. 2.6];
2•ух.г – температура уходящих газов, ° С;
•в – температура холодного воздуха, принимаем •в =20° С.
Также при движении уходящих газов по газоходам необходимо учитывать подсос воздуха из расчета ‹подс = 0,01 на 1 м длины газохода, а также изменение температуры
уходящих газов, определяемое по формуле: |
Ž |
šŽ |
|
||||
|
|
|
ŽŽ |
|
|||
|
где •ухŽ .г и šŽ – |
•ух.г = •ух.г ∙ |
šŽŽ |
− ∆• ∙ d, °С |
(3.21) |
||
|
параметры уходящих газов в начале расчетного участка газохода; |
||||||
|
•ухŽŽ |
.г и šŽŽ – |
параметры уходящих газов в конце расчетного участка газохода; |
||||
|
ƥ |
– падение температуры на 1 м длина газохода, принимаем ∆• = 2°С/м; |
|||||
|
d – |
длина расчетного участка газохода, м. |
|
|
|
||
|
На выходе из печи №3 уходящие газы имеют следующие параметры: температура |
||||||
1000°С, коэффициент избытка воздуха ‹ = 1,1. |
|
|
|
||||
|
В зависимости от значения ‹ по [8, табл. 1.9] определим СО2 |
в продуктах сгорания, |
|||||
СО2 |
= 10,6%. При температуре 1000°С и СО2 |
= 10,6% принимаем š = 4,95. |
|||||
|
\8• = 0,01 ∙ 4,95 ∙ (1000 − 20) = 48,51%, |
|
|
|
|||
|
КИТ• = 100 − 48,51 = 51,49 %. |
|
|
|
|
||
Из печи уходящие газы направляются в рекуператор установленный непосредственно на печи. Температура дымовых газов на выходе из рекуператора составляет 842° С, коэф-
фициент избытка воздуха ‹ = 1,25 (учитывая подсос воздуха в рекуператоре в размере ‹подс = 0,15), содержание( СО )= 9,2%, принимаем š = 5,4.
\8•• = 0,01 ∙ 5,4 ∙ 842 − 20 = 44,39%, КИТ•ž•• = 100 − 44,39 = 55,61 %.
После рекуператора уходящие газы подаются в общий газоход, где смешиваются с ухо- |
||||
дящими газами от остальных печей, расположенных в цехе. |
||||
Длина газохода до первой точки смешения d |
= 33,0 м. Коэффициент избытка воздуха с |
|||
учетом подсоса составит ‹ = 1,58, •ух.гŽ |
= 842°С, |
содержание СО2 = 7,15%, принимаем š = |
||
6,45. ŽŽ |
5,4 |
|
|
|
•ух.г = 842 ∙ 6,45 − 2 ∙ 33,0 = 639°С. |
|
|||
Объем |
уходящих |
3газов равен |
yух.г = y ∙ " = (1,009 + 2,0 + 7,558 + (1,58 − 1) ∙ |
|
9,558) |
∙ 60 = 966,3 м /ч. |
|
|
|
56
Длина газохода от печи №2 до точки смешения составляет d = 16,0 м. Коэффициент |
|||||||
8,1%, принимаем š = 6,0. |
|
‹ = 1,41 |
, |
•ух.г = 842°С, |
содержание СО2 = |
||
избытка воздуха с учетом подсоса составит |
|
Ž |
|||||
ŽŽ |
5,4 |
|
|
|
|
|
|
•ух.г |
= 842 ∙ 6,0 − 2 ∙ 16,0 = 725,8°С. |
|
(1,009 + 2,0 + 7,558 + (1,41 − 1) ∙ |
||||
Объем уходящих3 |
газов равен |
yух.г = y ∙ " = |
|||||
9,558) ∙ 60 = 869,2 м /ч. |
|
|
|
|
|
|
|
Температура уходящих газов и коэффициент избытка воздуха после смешения будут
см` |
|
639 ∙ 966,3 + 725,8 ∙ 869,2 |
|
||
равны: |
|
|
|
|
|
•ух.г |
= |
966,3 + 869,2 |
= 680°С, |
||
‹ |
см` |
= |
1,58 ∙ 966,3 |
+ 1,41 ∙ 869,2 |
= 1,5. |
|
966,3 |
+ 869,2 |
|||
Температура дымовых газов после первой точки смешения составляет 680° С, коэф- |
|||||||||||
фициент избытка воздуха ‹ = 1,5, содержание СО2 = 7,6%, принимаем š = 6,15. |
|
||||||||||
\8см` = 0,01 ∙ 6,15 ∙ |
(680 − 20) = 40,59%, |
|
|
|
|
|
|||||
КИТсм` = 100 − 40,59 = 59,41 %. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Длина газохода от первой точки до второй точки смешения составляет d = 15,0 м. Ко- |
|||||||||||
ние СО2 |
= 6,85%, принимаем š = 6,725. |
|
|
|
‹ = 1,65 |
, |
•ух.г = 680°С, |
содержа- |
|||
эффициент избытка воздуха с учетом подсоса составит |
|
Ž |
|||||||||
ŽŽ |
|
6,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•ух.г |
= 680 ∙ 6,725 − 2 ∙ 15,0 = 592°С. |
|
|
|
|
|
|
||||
Объем |
уходящих3 |
газов |
равен |
yух.г = y ∙ " = (1,009 + 2,0 + 7,558 + (1,65 − 1) ∙ |
|||||||
9,558) ∙ 60 = 2013,6 м /ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Длина газохода от печи №1 до точки смешения составляет d = 15,0 м. Коэффициент |
|||||||||||
принимаем š = 5,95. |
|
|
|
‹ = 1,4 •ух.г |
= 775°С, |
содержание СО2 = 8,2%, |
|||||
избытка воздуха с учетом подсоса составит |
|
, Ž |
|
||||||||
ŽŽ |
|
5,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•ух.г |
= 775 ∙ 5,95 − 2 ∙ 15,0 = 673,4°С. |
|
= y ∙ " = |
(1,009 + 2,0 + 7,558 + (1,4 − 1) ∙ |
|||||||
Объем |
уходящих3 |
газов |
равен |
yух.г |
|||||||
9,558) ∙ 60 = 1007,3 м /ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Температура уходящих газов и коэффициент избытка воздуха после смешения будут
см8 |
|
592 ∙ 2013,6 + 673,4 ∙ 1007,3 |
|
|||
равны: |
|
|
|
|
|
|
•ух.г |
= |
2013,6 |
+ 1007,3 |
|
= 619°С, |
|
‹ |
см8 |
= |
1,65 ∙ 2013,6 |
+ 1,4 ∙ 1007,3 |
= 1,57. |
|
|
2013,6 + 1007,3 |
|||||
Температура дымовых газов после первой точки смешения составляет 619° С, коэф-
фициент избытка воздуха ‹ = 1,57, содержание СО = 7,2%, принимаем š = 6,4. \8см8 = 0,01 ∙ 6,4 ∙ (619 − 20) = 38,34%, 2 КИТсм8 = 100 − 38,34 = 61,66 %.
Планы сетей газоснабжения и прочие схемы выносятся на 2 листа формата А1.
57
Литература
1.СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23- 01-99*.: утв. Приказом Минрегион России от 30.06.2012 г. №275: дата введ. 01.01.2013 г.
– 120 с.: ил.
2.СП 62.13330.2011 Газораспределительные системы.Актуализированная редакция СНиП
42-01-2002: утв. Приказом Минрегион России от 27.12.2010 г. №780: дата введ. 20.05.2011 г. – 70 с.: ил.
3.СП 42-101-2003 Общие положения по проектированию и строительству газораспределительных систем из металлических и полиэтиленовых труб: своды правил по проектированию и строительству: утв. Госстроем России 26.06.2003 г.: дата введ. 08.07.2003 г. – М.:
ФГУП ЦПП, 2004. – VI, 167 с.: ил.
4.СП 42-103-2003 Проектирование и строительство газопроводов из полиэтиленовых труб и реконструкция изношенных газопроводов: своды правил по проектированию и строитель-
ству: утв. Госстроем России 26.11.2003 г.: взамен СП 42-101-96, СП 42-103-97, СП 42-105- 99: дата введ. 27.11.03. - М.: ФГУП ЦПП, 2004. - VI, 88 с.: ил.
5.СП 18.13330.2011 Генеральные планы промышленных предприятий. Актуализированная редакция СНиП II-89-80*.: утв. Приказом Минрегион России от 27.12.2010 г. №790: дата введ. 20.05.2011 г. – 44 с.
6.Промышленное газовое оборудование: справочник. 6-е изд., перераб. и доп. – Саратов:
Газовик, 2013. – 1280 с.
7.ГОСТ 30319.1-96. Газ природный. Методы расчета физических свойств. Определение физических свойств природного газа, его компонентов и продуктов его переработки. Введ. 30.12.1996. – М.: ИПК Издательство стандартов, 2000
8.ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. Введ 12.07.2012. М.: Стандартинформ, 2013
9.СП 54.13330.2011 Здания жилые многоквартирные Актуализированная редакция СНиП 31-01-2003: утв. Приказом Минрегиона России № 778 от 24.12.2010 г. : дата введ. 20.05.2011 г. – М.: ОАО «ЦПП», 2011
10.СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02- 2003 : свод правил : утв. Приказом Минрегиона РФ 2012-06-30 : дата введ. 01.07.13. - М.: ФАУ ФЦС, 2012
11.СП 30.13330.2012. Внутренний водопровод и канализация зданий. Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85* : утв. Приказом Минрегиона РФ 2011-12-29 : дата введ. 01.01.13. – М.: ФАУ ФЦС, 2012
12.Богословский В.Н. Внутренние санитарно-технические устройства Ч.1. Отопление, водопровод, канализация : учебник / В.Н. Богословский, И.Г. Староверов, Ю.И. Шиллер и др. - М.: Стройиздат, 1976
13.Роддатис К. Ф. Справочник по котельным установкам малой производительности : учеб-
ник / К. Ф. Роддатиса, А.Н. Полтарецкий — М.: Энергоатомиздат, 1989. — 488 с.
14.Кузнецов Н.В. Тепловой расчёт котельных агрегатов (Нормативный метод) : учебник / Н.В. Кузнецов и др. – М.: Энергия, 1973
15.Энергосбережение и охрана воздушного бассейна при использовании природного газа : учеб. пособие для студентов по направлениям "Стр-во" (5501) и "Теплоэнергетика" (5509) / Б. В. Шанин, Е. Е. Новгородский, В. А. Широков, А. Ф. Пужайло ; М-во общ. и проф. образования Рос. Федерации, Нижегор. гос. архитектур.-строит. ун-т. – Нижний Новгород
: ННГАСУ, 1998. – 356 с. : ил.
58
16.Шанин, Б. В. Справочник оператора газовых установок / Б. В. Шанин. – Горький : Волго-
Вят. кн. изд-во, 1986 – 302 с. : ил.
17.Иссерлин, А. С. Основы сжигания газового топлива : справ. пособие / А. С. Иссерлин. – 2- е издание. – Ленинград : Недра, Ленингр. отд-ние, 1987. – 335 с. : ил.
18.Новгородский, Е. Е. Повышение эффективности использования природного газа в промышленности / Е. Е. Новгородский // Материалы международного семинара «Повышение эффективности использования газа в промышленности». – Москва, 1987.
19.Равич, М. Б. Газ и эффективность его использования в народном хозяйстве / М. Б. Равич.
– Москва : Недра,1987. – 237 с. : ил.
20.Тебеньков, Б. П. Рекуператоры для промышленных печей / Б. П. Тебеньков. – 4- е изд., испр. и доп. – Москва : Металлургия, 1975. – 294 с. : черт.
21.Сезоненко, Б. Д. Рекуператоры для промышленных печей / Б. Д. Сезоненко. – Москва : ВНИИЭгазпром, 1985. – 41 с. : ил. – ( Газовая промышленность : обзор. информ. / ВНИИ экономики, организации пр-ва и техн.-экон. информ. в газовой пром-сти. Сер. "Использование газа в народном хозяйстве" ; Вып. 5).
22.Новгородский, Е. Е. Комплексное использование тепла при производстве цинковых белил / Е. Е. Новгородский, В. А. Широков // Экономия материальных и энергетических ресурсов в системах отопления и вентиляции : межвуз. сб. / Рост. инженер.-строит. ин-т. – Ро- стов-на-Дону, 1985.
23.Шанин, Б. В. Эффективность использования газа в промышленности и защита воздушного бассейна / Б. В. Шанин. – Горький : Волго-Вят. кн. изд-во, 1979. – 223 с. : ил.
24.Друскин, Л. И. Эффективное использование природного газа в промышленных установках : справ. пособие / Л. И. Друскин. – Москва : Энергоатомиздат, 1992. – 175 с. : ил.
25.Сигал, И. Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива / И. Я. Сигал. – Ленинград : Недра, Ленингр. отд-ние, 1977. – 294 с. : ил.
26.Об энергосбережении [Электронный ресурс] : федер. закон Рос. Федерации от 03.04.96 № 28 [ред. от 30.12.2008]. – Режим доступа : КонсультантПлюс. Законодательство. ВерсияПроф. Утратил силу в связи с принятием нижеслед. закона
27.Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации [Электронный ресурс] : федер. закон Рос. Федерации от 23.11.2009 N 261-ФЗ [ред. от 03.07.2016]. – Режим доступа : КонсультантПлюс. Законодательство. ВерсияПроф.
28.Комолов, Д. А. Энергоэффективность / Д. А. Комолов // Экономика и ТЭК сегодня. – 2008. – № 11. – С. 35-45.
29.Об утверждении государственной программы "Энергосбережение и повышение энергетической эффективности на период до 2020 года" [Электронный ресурс] : распоряжение Правительства Рос. Федерации от 27.12.2010 N 2446-р [ред. от 16.02.2013]. – Режим доступа : КонсультантПлюс. Законодательство. ВерсияПроф.
30.Ляшков, В. И. Тепловые двигатели и нагнетатели : учеб. пособие для студентов, обучающихся по специальности 140106 "Энергообеспечение предприятий" / В. И. Ляшков ; Тамб. гос. техн. ун-т. – Тамбов : Изд-во ТГТУ, 2009. – 23 с. : ил.
Соколов Михаил Михайлович Кочева Марина Алексеевна Семикова Елена Николаевна
ГАЗОСНАБЖЕНИЕ НАСЕЛЕННЫХ МЕСТ И ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
Учебно-методическое пособие по подготовке к лекционным и практическим и занятиям (включая рекомендации по орга-
низации самостоятельной работы и выполнению курсового проекта) по дисциплине «Газоснабжение населенных мест и промышленных предприятий» для обучающихся по направлению подготовки 08.04.01 Строительство, профиль Теплогазоснабжение населенных мест и предприятий (заочное отделение)
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет»
603950, Нижний Новгород, ул. Ильинская, 65. http://www. nngasu.ru, srec@nngasu.ru