8185
.pdf50
Из (3.44) следует, что при Re = 104 х3 = 9,5δ0, при Re = 105 x3 = 10,6δ0. Из опубликованных экспериментальных данных по обтеканию обратного уступа известно, что х / δ0 = 4 – 5, если δ0 – высота обратного уступа [7, 35]. Поэтому принимаем х3 / δ0 = 4 – 5.
3.4 Зависимости для расчета протяженности зон x1, x2, х3
Так как
из (3.25) следует:
Поэтому
δ |
|
5 |
|
Reкр |
|
ν |
или |
|
L |
|
δ |
0 |
Re0,5 |
, |
||||||||||||||||
|
|
u0 |
|
|
|
|
5 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|||||||
|
|
u |
|
|
|
|
2δ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 δ |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
0 |
|
0 |
|
n |
|
|
d |
|
|
|
|
0 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|||||||||
Umax |
2R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u0 |
|
n |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Umax |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
u |
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
δ0 Reкр |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 δ0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из (3.28) с учетом (3.30) получаем:
|
1 |
1 |
|
|
2 n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
u0 |
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
1 |
0,5 |
|
1 |
|||||
|
|
||||||||||||||||
|
n |
n |
|
|
|
10 |
n 1 |
Re |
крn 1 |
Re |
dn 1 |
. |
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||||
Umax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После подстановки (3.47) в (3.46):
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
(n 1) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
L |
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
1 |
|
n 0,5 |
|
n |
||||
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
кр |
|
n |
n |
|
|
|
10(n 1) Re |
крn 1 |
Re |
dn 1 |
. |
||||||
d |
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При значении n = 7
Lкр 0,628Re0,9375кр Red0,875
d
и Reкр = 22150 получаем:
(3.45)
(3.46)
(3.47)
(3.48)
(3.49)
51 |
|
|
Lкр |
7444 Red0,875 . |
(3.50) |
|
||
d |
|
В окрестности лобовой точки скорость меняется по линейному закону
U = cx.
Касательное напряжение в окрестности лобовой точки приx = x1 согласно [1]
|
|
2Ф |
|
|
|
|
2Ф |
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
||||
τ |
|
|
|
с μρx |
|
; |
|
1,2326. |
(3.51) |
2η |
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
|
|
2η |
|
Константу с вычислим, используя параметры зоны рециркуляции, кото-
рая граничит с область присоединения потока. Тогда, с учетом (3.51)
|
|
|
|
3 |
|
|
|
0,2uср1,224 |
|
|
|||
τ1 1,2326 |
μρ |
|
|
|
x1. |
(3.52) |
|
x3 |
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
По закону локального трения ламинарного пограничного слоя:
|
|
u |
0,5 |
x |
0,5 |
ρu |
2 |
|
|
|
τ |
0,664 |
|
0 |
|
|
|
0 |
. |
(3.53) |
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
ν |
1 |
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приравняв правые части (3.52) и (3.53), после упрощений получаем:
x1 |
0,852 |
u0 |
. |
(3.54) |
x3 |
|
|||
|
uср |
|
Учтем соотношение между скоростями (3.30), тогда:
|
|
1 |
|
1 |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
x1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
1 |
|
0,5 |
|
1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
0,852 |
n |
|
n |
|
|
10 |
n 1 |
Re |
крn 1 |
Re |
n 1 |
. |
(3.55) |
|||||||
|
x3 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При n = 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x1 |
1,3564 Reкр0,0625 Re 0,125 |
|
|
|
|
(3.56) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
x3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и Reкр = 22150: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x1 |
2,487 Re 0,125. |
|
|
|
|
(3.57) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
x3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52
Для удобства перейдем к Lкр и Reкр, все соотношения для x1, x2, x3 прини-
мают вид:
|
|
x1 |
(12 16)Reкр0,75; |
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
Lкр |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
x2 |
1 |
x1 |
; |
(3.58) |
|
|
|
|
Lкр |
|
|||
|
|
|
|
|
Lкр |
|
||
x3 |
5 6 δ0 (25 30)Reкр0,5 |
|
||||||
Lкр |
|
|||||||
|
|
Lкр |
|
|
|
|
или при Reкр = 22150:
x1 0,00675 0,00903;
Lкр
x2 0,941 0,943;
Lкр
x3 0,168 0,201.
Lкр
3.5. Связь температурного н скоростного турбулентных профилей
при Pr ≠ 1
Обтекание пластины.
Выведем соотношения между температурным и скоростным турбу-
лентными профилями.
Для этого, используя аналогию Рейнольдса, для ламинарного подслоя можем записать [34]:
q |
|
λ |
|
dt |
, |
(3.59) |
τ |
|
|
||||
|
μ du |
|
где q и τ – плотность теплового потока и касательное напряжение в пределах ламинарного подслоя; t и u – температура и скорость; λ и μ – молекулярная теплопроводность и динамическая вязкость теплоносителя.
53
Аналогично для турбулентного ядра:
qт |
|
λ |
т |
|
dt |
, |
(3.60) |
τт |
μ |
|
|
||||
|
т |
|
du |
|
где индексом «т» обозначены соответственно плотность теплового потока и ка-
сательное напряжение в турбулентном ядре потока, кажущиеся турбулентные аналоги теплопроводности и динамической вязкости.
Если допустить линейный характер изменения профилей скоростей и температур в подслое и ядре, то после интегрирования в пределах от у = 0 до
у = δ0 получим:
q |
λ t |
t |
ст |
|
ср |
|
t |
0 |
t |
|
||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
ст |
, |
(3.61) |
||
|
μ |
u0 |
|
Pr |
|
|
|
|
||||||
τ |
|
|
|
|
|
u0 |
|
где t0 и tст – температуры на границе: ламинарный подслой – турбулентное ядро и на стенке; u0 – скорость на границе; ср – удельная изобарная теплоемкость; Pr – молекулярное число Прандтля теплоносителя.
Для турбулентного ядра:
q |
т |
|
λ |
т |
|
t T |
|
с |
р |
|
t |
0 |
T |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
, |
(3.62) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
τт |
μт u0 U |
|
Prт u0 U |
|
где T, U – температура и скорость потока на внешней границе турбулентного слоя; Prт – турбулентное число Прандтля. И из условия непрерывности функ-
ций:
qт |
|
q |
. |
(3.63) |
τт |
|
|||
|
τ |
|
После преобразований из (3.61) и (3.63) получаем соотношение Прандтля,
связывающее отношения характерных разностей температур и скоростей в по-
граничном слое:
t0 tст |
|
u0 |
|
Pr |
|
|
|
1 |
|
. |
(3.64) |
|
|
|
|
|
|
u |
Pr |
|
|||||
T tст U Prт |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
U |
Pr |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
Если, теперь, в соответствии с принятой моделью, для средних значений касательного напряжения и плотности теплового потока на стенке в ла-
54
минарном пограничном слое на пластине использовать известные решения
[21, 34]:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
u2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ 1,328Reкр |
|
|
ρ |
|
0 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.65) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
q 0,644Re 0,5 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
Pr |
3 |
(t |
0 |
|
t |
|
|
)ρC |
р |
u , |
(3.66) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
||||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
(t t |
ст |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr 3 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
ср. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.67) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Из (3.63) и (3.65) следует, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
t |
|
t |
|
|
|
|
u |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
0 |
ст |
|
0 |
|
|
Pr |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
(3.68) |
|||||||||||||
|
T t |
|
|
U |
|
Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
Pr |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При tст > T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αx |
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
0,644Reкр0,5 ρсрu02 |
|
|
|
, |
(3.69) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
tст T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U Pr |
|
|
0 |
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
Pr |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 u |
0 |
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
αx |
|
|
|
|
|
|
|
0,644Reкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
St |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
. |
|
(3.70) |
||||||||||||||||||
|
ρс U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
Pr |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В формулу (3.70) подставляем (3.13) и после преобразований получаем:
St |
x |
|
α |
x |
|
сfx |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.71) |
ρс U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
р |
|
|
|
|
0,25 |
|
сfx Pr3 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Prт 1 1,227Reкр |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Pr |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Формула (3.71) справедлива и для случая tст < Т.
55
Течение теплоносителя в трубе.
Принимаем допущение, что зависимости (3.65) и (3.66) справедливы и для случая при течении в трубе. Поэтому будут справедливы также формулы
(3.60), (3.63), (3.67) и (3.68). Тогда из линейного характера эпюр температуры и скорости следует, что
ср |
|
T t |
ср |
|
t t |
ст |
|
cр |
|
T t |
0 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
, |
(3.72) |
||
Pr |
|
Pr2/3 |
u |
|
|
Pr |
|
|
|
||||||
U u |
|
0 |
|
|
U u |
|
|||||||||
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
0 |
|
|
откуда получаем, что текущее значение температуры по толщине пограничного слоя связано с текущим значением скорости зависимостью
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
Pr |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
t tст |
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
(3.73) |
||||||||||||||
|
|
|
T tст |
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
Pr |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Осредненная по сечению трубы температура |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
Pr |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
Pr |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
tср tст |
|
|
|
|
uср |
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
(3.74) |
||||||||||||
|
|
|
T tст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
u0 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
Pr |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
t |
|
|
|
|
u |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
0 |
|
ст |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.75) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
t |
|
t |
|
|
|
|
u |
|
|
|
Pr |
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
ср |
|
|
ст |
|
|
ср |
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
Pr |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И из условия α tср tст α0 t0 tст и (3.66) с учетом (3.29) окончательно
получаем
56
St |
α |
|
|
λ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.76) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ρс |
р |
u |
ср |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
0,25 |
|
λ Pr3 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Prт 1 1,227Reкр |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Pr |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимость (3.76) справедлива и при tст < tср.
3.6 Установившееся течение в профилированных трубах и каналах
Течение в профилированных каналах имеет сложный характер и трудно поддается теоретическому описанию. Для расчета профилированных по-
верхностей и поверхностей с турбулизаторами используют в основном эмпи-
рические формулы, содержащиеся в справочной литературе, монографиях и статьях. Поэтому несомненный интерес представляют формулы для расчета гидравлического сопротивления и теплообмена в каналах таких поверхностей,
выведенные теоретическим путем на основе модельных представлений. Ниже приведены такого рода решения, полученные для труб типа «диффузор-
конфузор».
Вывод формулы для определения коэффициента сопротивления при гра-
диентном течении в диффузорно-конфузорном канале.
Предположим, что течение в пристенной области рассматриваемых ка-
налов аналогично течению среды около клина с углом раскрытия при вершине
βπ [21, 33]:
U Cxm, |
(3.77) |
где С и т – константы, зависящие от величины угла β; х – координата вдоль по-
верхности. Тогда, толщина пограничного слоя δ вычисляется [1]:
|
|
(m) |
|
2 ν |
|
x |
|
m 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
δ ξ |
|
|
|
2 , |
(3.78) |
||||||
δ |
m 1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ξδ(m) – затабулированная функция в зависимости m = β / (2 – β).
В соответствии с принятой моделью, δ0 определяется как
57
δ0 ξδ(m) |
|
2 |
|
|
Reкр |
ν. |
(3.79) |
m 1 |
|
|
u |
||||
|
|
|
0 |
|
|
Касательное напряжение на стенке:
|
|
|
μρu |
2 |
|
du |
|
|
|
τст μ |
du |
|
|
|
|
ζ β , |
(3.80) |
||
|
β |
|
|
||||||
dy |
y 0 |
|
|
|
dx |
|
где значение ζ(β) приводятся в табл. 16 на с. 530 [21].
Так как область присоединения потока мала по сравнению с областью развития ламинарного подслоя, то осредненное на длине участка Lкр каса-
тельное напряжение на стенке
ζ β Lкр
τст Lкр 0
где u = cxm, du / dx = cmxm – 1.
И окончательно
μρ(m 1)c2x2mcmxm 1 dx, 2m
|
|
4 |
|
|
m 1 |
|
|
0,5 |
ρu |
2 |
|
|
τ |
ст.ср |
|
|
|
|
|
ζ(β)Re |
кр |
|
0 |
. |
|
3m 1 |
2 |
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты сопротивления трения λ (3.26) и (3.27):
16 |
|
|
m 1 |
|
|
0,5 |
u2 |
||
λ |
|
|
|
|
ζ(β)Re |
кр |
0 |
. |
|
3m 1 |
2 |
|
|||||||
|
|
|
u2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
(3.81)
(3.82)
(3.83)
|
u |
|
|
2δ |
|
|
1 |
|
|
0 |
0 |
n |
|
||||
Подставив в |
|
|
|
|
|
формулу (3.79) с учетом (3.28), получим: |
||
|
|
2R |
||||||
Umax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
1 |
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
u0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
1 |
n |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ζ(β)Reкр |
2Red |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.84) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
uср |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
m 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Из формул (3.84) и (3.83) следует, что: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
1 |
|
|
2n |
m 1 0,5 |
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4n 6 |
|
|
2 |
|
|
|
0,5 |
n 1 |
|
2 |
|||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
λ |
n |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
2 n 1 |
|
ζ(β)ξδ(m)n 1 Reкр |
n 1 Redn 1 .(3.85) |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
3m 1 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
58
Для проверки подставим в формулу значения переменных для случая продольного обтекания пластины: т = 0, ζ(β) = 0,4696, ξδ(m) = 4,3. В результате при n = 7, Reкр = 22150, после несложных вычислений, получаем зависимость
λ = 0,316Red–0,25, совпадающую с решением турбулентного обтекания пластины.
Теплообмен при градиентном гидродинамически стабилизированном и термически развитом (δ = R, δt = R) течении в трубе.
Основные соотношения аналогичны формулам параграфа 3.2. Используя
|
|
t |
|
t |
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
0 |
ст |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
зависимости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Prm |
|
|
|
|
|
|
|
Prm, (3.28) и (3.79), получаем: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Tmax tст |
|
Umax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
n |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
t0 tст |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
n 1 n |
|
|
|
n |
|
|
|
m |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ξδ |
(m)Reкр |
2Red |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
|
. |
(3.86) |
|||||||||||||||||||||||||
|
tср tст |
m 1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Из (3.36) следует: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αx |
|
|
|
|
|
|
|
|
St0u0 t0 tст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Stx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.87) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρuсрсP |
|
|
|
|
uср tср |
tст |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Для степенного распределения скоростей из [2] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
St |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.88) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
0,44c |
|
|
|
|
|
|
m 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
x 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2γ 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν(m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где γ(m) – зависимость, затабулированная лишь для некоторых значений.
Если проинтегрировать (3.88) в пределах от 0 до Lкр и разделить на Lкр, то получим зависимость:
St0 2 |
0,663Reкр0,5 |
. |
(3.89) |
1 |
Pr3 m 2γ 1 2 (1 m)
Окончательно, подставим (3.89) и (3.87) и после преобразований:
59
|
|
1 |
1 |
|
|
2n |
m 1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
0,5 |
n 1 |
|
2 |
|||||
|
|
|
2 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Stx 0,663 2n 1 |
n |
n |
|
|
|
|
|
ξδ(m)n 1Reкр |
n 1Redn 1 (3.90) |
||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
(1 m)(m 2γ 1) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для проверки подставим в формулу значения переменных для случая продольного обтекания пластины: т = 0, ξδ(m) = 4,3 [21]; при n = 7, Reкp = 22150. После упрощений получаем зависимость Stx = 0,041Red–0,25, пол-
ностью совпадающую с полученной выше зависимостью (3.39).
Формулы для конфузорной области аналогично получаемым для области диффузорной при условии, что угол при вершине имеет отрицательные значе-
ния.
3.7. Критические числа Рейнольдса для диффузорных и
конфузорных участков
Рассмотрим гидродинамику потока при градиентном течении в плоском канале, состоящего из чередующихся пар диффузоров и конфузоров. Восполь-
зуемся методом расчета ламинарного пограничного слоя, приведенным в
[21, 34].
Пример расчета для ламинарного подслоя методом Болена – Хольштейна.
Зададим аналитически функцию скорости U = cxm. Угол раскрытия диф-
фузора обозначим γ, длина диффузора – b, конфузора – с. Обозначение геомет-
рических параметров диффузора и конфузора полностью соответствуют рис.3.4. Принимаем, что скорость на входе в диффузор равна u. Тогда, из усло-
вия сохранения вещества следует, что скорость в любом другом сечении опре-
деляется:
U(x) u |
h0 |
, |
(3.91) |
|
hx |
||||
|
|
|
где h0 = d0; hx = d0+ 2 x tg γ.