8466
.pdf
10.Нижнююграницу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z
=
При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше:
Н 1. H
с2. Hm
,3. Hmi min = 10 м при b > 60 м.
Если найденнаяin по указанным выше условиям Нс находится в слое грунта с модулем деформацииb/2n при b ≤ 10Е≤7м,МПа или такой слой залегает непосредственно ниже глубиныг b) приz = Н10с то< bэтот≤ 60слойм включают в сжимаемую толщу, а за Нс
принимают минимальное из значений, соответствующих подошве слоя или
д
глубине, где выполняется условие:
е=0,2
11.Расчетосадки грунтового основания.
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осадка основания с использованием расчетной схемы в виде линейно- |
||||||||||||
ы |
полупространства |
|
определяется |
методом послойного |
||||||||
деформируемого |
|
|||||||||||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суммирования по форм. 5,16 СП 12.3330-2016: |
|
|
|
|
|
|||||||
о |
S zp,i |
z ,i hi |
z ,i hi |
|||||||||
л |
||||||||||||
|
n |
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
н |
i 1 |
Ei |
i 1 |
Ee,i |
||||||||
β – безразмерныйя коэффициент, равен 0,8
е
zp,i - среднеет значение дополнительных напряжений, кПа
zγ,i- среднее значение собственного веса выбранного при отрывке котлована грунтая, кПа
Еi– модуль деформации i-го слоя грунта по первичной ветви нагружения, кПа Еe,i - модуль деформации i-го слоя грунта по вторичной ветви нагружения, кПа. n – КОЛИЧЕСТВОс ПОЛНЫХ ЭЛЕМЕНТАРНЫХ СЛОЕВ ВХОДЯЩИХ В
л
СЖИМАЕМУЮ ТОЛЩУ.
о
Прив расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менееи5м, допускается в формуле не учитывать второе слагаемое.
е
≤ 0,5 .
11
Расчет осадки ведем в табличной форме:
|
|
σzg,i, |
|
|
σzp,i |
|
αk,i σzγ,i, |
σzp,i |
σzγ,I |
Ei, |
S, м |
|
№ |
zi, м |
ξi=2zi/b |
αi |
ξi,k=2zi/bk |
|
кПа |
||||||
|
|
кПа |
|
|
кПа |
|
|
|
кПа |
кПа |
кПа |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Σ
Задача 4. Расчет осадки с учетом взаимного влияния двух фундаментов.
Рис. 1. Расчетная схема.
Теоретические сведения.
Фактически расчет сводиться к определению дополнительного вертикального напряжения от здания zp,i zp1,i zp2,i
где: zp1,i i P01 - дополнительное вертикальное нормальное
напряжение от здания на глубине Z от фундамента осадку, которого рассчитывают.
12
k
zp2,i zp,M,i i 1
k – количество влияющих фундаментов.
zp,M,i - дополнительное вертикальное напряжение на глубине Z от i-го влияющего фундамента, определяемое алгебраической суммой напряженийczp,j в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (метод угловых точек) (рис. 2)
|
4 |
|
zp,M |
czp,j |
|
|
|
j 1 |
c |
P02 j |
|
zp,j |
|
4 |
|
||
В расчетах коэффициенты i и j принимаются по табл. 5.8 СП 22.13330.2016 в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины, равной: 2bz - при определении i и bz - при определении j .
а) |
2 |
б) |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
1 |
|
А |
А |
|
1 |
- |
А |
2
- |
А |
3 |
+ |
А |
4
Рис. 2. К определению методом угловых точек дополнительных вертикальных напряжений czp,j в основании рассчитываемого фундамента с
учетом влияния соседнего фундамента
а) расположение рассчитываемого 1 и влияющего 2 фундамента; б) расположение фиктивных фундаментов 1 – 4
13
Ход решения:
Расчет ведем в табличной форме (табл 1)
Табл. 1. Расчет осадки фундамента Ф1.
грунтаТип |
точек№ |
,hiм |
,Zм |
. кПа |
zg,i |
кПа |
=2z/b |
1 |
=α |
кПа |
. кПа |
кПа |
=2z/b |
к |
zγ |
кПа |
σ |
σ0,5 |
ξ |
α |
σ |
σ |
σ |
ξ |
α |
σ |
|||||||
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
01 |
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zg,i |
|
|
1 |
|
zp1 |
|
zp2 |
zp |
к |
|
|
|
0
1
2
3
кПа |
Е, кПа |
S, м |
zp |
|
|
Σ
1.Толщину грунта ниже подошвы фундамента на величину 10b разбиваем на элементарные слои толщиной hi 0.4 b=… м., где b-ширина подошвы фундамента.
2.Определяем давление под подошвой фундамента Ф1.
P1 B1NIIL1
3.Определяем напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента:
zg,0 II d кПа
4.Определяем напряжения от собственного веса грунта на границе элементарных слоев, ниже подошвы фундамента:
n
zg,i zg,0 II,i hi i 1
5.Определяем дополнительное вертикальное напряжение на отметке подошвы фундамента Ф-1:
, = , , = =… кПа
6.Определяем дополнительное вертикальное нормальное напряжение zp1,i на глубине Z, от фундамента Ф-1.
zp1,i i P01
где: i - коэффициент принимаемый по таблице 5 в зависимости от
1 bl … и 1 2bz
14
7. Определяем дополнительное вертикальное нормальное напряжение zp2,i на глубине Zj.
|
|
|
4 |
|
zp2,i |
zp,M |
czp,j - определяем методом угловых точек |
||
|
|
|
|
j 1 |
c |
P0 j |
|
|
|
zp,j |
|
4 |
|
|
|
|
|
||
где: |
j - коэффициент принимаемый по таблице 3 в зависимости от |
|||
bl и zbj , l и b – длинна и ширина фиктивных фундаментов.
Соотношение сторон фиктивных фундаментов от P |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
l= |
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
+ |
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
b= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Табл. 2. Дополнительные напряжения от P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Zj |
|
|
|
Zj |
|
|
Zj |
|
|
Zj |
|
|
j |
|
|
j |
P |
|||
Z, м j |
|
1 |
j |
2 |
j |
3 |
j |
4 |
|
|
zp2 |
|
0 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 3 |
4 |
|
|
|
||||||||
b |
|
b |
b |
b |
кПа |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
8.Определяем величину дополнительного вертикального напряжения zp,i
zp,i zp1,i zp2,i
9.Определяем среднее значение дополнительного вертикального давления
zp,i zp,i zp,i 1
2
10. Определяем напряжение от собственного веса, выбранного при отрывке
котлована грунта |
|
|
|
|
|
2 z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
k |
||||
z ,i |
i zg,0 |
i |
|
f |
|
|
; |
|
|
||
b |
|
b |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
15 |
|
|
|
k |
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. Определяем среднее значение собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта
|
z ,i = , |
, |
12. Определяем величину осадки s
S n zp,i z ,i hi i 1 Ei
где: - безразмерный коэффициент, равный 0,8;
hi и Ei - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя
грунта;
Расчет сводим в таблицу 1.
16
Приложение
Табл. 1
Грунты
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых Пески мелкие Пески пылеватые:
маловлажные и влажные насыщенные водой Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пыле- вато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя
JL 0,25
То же, при
0,25 < JL 0,50
То же, при
Коэффициенты условий работы |
|
|
|
Коэффициент с2 |
для сооружений с |
Коэффи- |
жёсткой конструктивной схемой при |
|
отношении длины сооружения или его |
||
циент с1 |
отсека к высоте L/H , равном |
|
|
4 и более |
1,5 и менее |
1,4 |
1,2 |
1,4 |
1,3 |
1,1 |
1,3 |
1,25 |
1,0 |
1,2 |
1,1 |
1,0 |
1,2 |
1,25 |
1,0 |
1,1 |
1,2 |
1,0 |
1,1 |
JL > 0,5 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
Примечания:
1.К сооружениям с жёсткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счёт мероприятий, указанных в п. 2.70,б.
2.Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента с2 принимается равным единице.
3.При промежуточных значениях L/H коэффициент с2 определяется по интерполяции.
17
Табл. 2
Коэффициенты М ,, Мq, Mc при определении расчётного сопротивления грунта основания
Угол внут- |
|
Коэффициенты |
|
Угол внут- |
|
Коэффициенты |
|
реннего |
|
|
|
реннего |
|
|
|
трения II, |
M |
Mq |
Mc |
трения II, |
M |
Mq |
Mc |
град. |
|
|
|
град. |
|
|
|
0 |
0 |
1,00 |
3,14 |
23 |
0,69 |
3,65 |
6,24 |
1 |
0,01 |
1,06 |
3,23 |
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
2 |
0,03 |
1,12 |
3,32 |
25 |
0,78 |
4,11 |
6,67 |
3 |
0,04 |
1,18 |
3,41 |
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
4 |
0,06 |
1,25 |
3,51 |
27 |
0,91 |
4,64 |
7,14 |
5 |
0,08 |
1,32 |
3,61 |
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
29 |
1,06 |
5,25 |
7,67 |
7 |
0,12 |
1,47 |
3,82 |
30 |
1,15 |
5,59 |
7,95 |
8 |
0,14 |
1,55 |
3,93 |
31 |
1,24 |
5,95 |
8,24 |
9 |
0,16 |
1,64 |
4,05 |
32 |
1,34 |
6,34 |
8,55 |
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
33 |
1,44 |
6,76 |
8,88 |
11 |
0,21 |
1,83 |
4,29 |
34 |
1,55 |
7,22 |
9,22 |
12 |
0,23 |
1,94 |
4,42 |
35 |
1,68 |
7,71 |
9,58 |
13 |
0,26 |
2,05 |
4,55 |
36 |
1,81 |
8,24 |
9,97 |
14 |
0,29 |
2,17 |
4,69 |
37 |
1,95 |
8,81 |
10,37 |
15 |
0,32 |
2,30 |
4,84 |
38 |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
16 |
0,36 |
2,43 |
4,99 |
39 |
2,28 |
10,11 |
11,25 |
17 |
0,39 |
2,57 |
5,15 |
40 |
2,46 |
10,85 |
11,73 |
18 |
0,43 |
2,73 |
5,31 |
41 |
2,66 |
11,64 |
12,24 |
19 |
0,47 |
2,89 |
5,48 |
42 |
2,88 |
12,51 |
12,79 |
20 |
0,51 |
3,06 |
5,66 |
43 |
3,12 |
13,46 |
13,37 |
21 |
0,56 |
3,247 |
5,84 |
44 |
3,38 |
14,50 |
13,98 |
22 |
0,61 |
3,44 |
6,04 |
45 |
3,66 |
15,64 |
14,64 |
18
Таблица 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЛИТЫ Из ТЯЖЁЛОГО БЕТОНА |
||||||
|
ДЛЯ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ (ГОСТ 13580-85). |
||||||
Марка |
|
Размеры плиты, мм |
|
|
Масса |
||
Ширина |
Длина |
Высота |
|
Скос |
|||
плиты |
|
плиты, т |
|||||
В |
L |
H |
X |
Y |
|||
|
|
||||||
ФЛ 6. 24 |
600 |
2380 |
|
- |
- |
1,00 |
|
ФЛ 6. 12 |
1180 |
|
0,52 |
||||
|
|
|
|
||||
ФЛ 8. 24 |
800 |
2380 |
|
- |
- |
1,40 |
|
ФЛ 8. 12 |
1180 |
|
0,69 |
||||
|
|
|
|
||||
ФЛ 10. 30 |
|
2980 |
|
|
|
1,75 |
|
ФЛ 10. 24 |
1000 |
2380 |
|
200 |
200 |
1,50 |
|
ФЛ 10. 12 |
1180 |
|
0,75 |
||||
|
|
|
|
||||
ФЛ 10. 8 |
|
780 |
|
|
|
0,50 |
|
ФЛ 12. 30 |
|
2980 |
|
|
|
2,05 |
|
ФЛ 12. 24 |
1200 |
2380 |
300 |
|
|
1,80 |
|
ФЛ 12. 12 |
1180 |
|
|
0,87 |
|||
|
|
|
|
||||
ФЛ 12. 8 |
|
780 |
|
|
|
0,57 |
|
ФЛ 14. 30 |
|
2980 |
|
|
|
2,40 |
|
ФЛ 14. 24 |
1400 |
2380 |
|
300 |
200 |
2,10 |
|
ФЛ 14. 12 |
1180 |
|
1,00 |
||||
|
|
|
|
||||
ФЛ 14. 8 |
|
780 |
|
|
|
0,69 |
|
ФЛ 16 30 |
|
2980 |
|
|
|
2,71 |
|
ФЛ 16. 24 |
1600 |
2380 |
|
|
|
2,50 |
|
ФЛ 16. 12 |
1180 |
|
|
|
1,20 |
||
|
|
|
|
||||
ФЛ 16. 8 |
|
780 |
|
|
|
0,80 |
|
ФЛ 20. 30 |
|
2980 |
|
|
|
5,10 |
|
ФЛ 20. 24 |
2000 |
2380 |
|
500 |
300 |
4,05 |
|
ФЛ 20. 12 |
1180 |
|
2,40 |
||||
|
|
|
|
||||
ФЛ 20. 8 |
|
780 |
|
|
|
1,60 |
|
ФЛ 24. 30 |
|
2980 |
|
|
|
5,98 |
|
ФЛ 24. 24 |
2400 |
2380 |
|
|
|
4,75 |
|
ФЛ 24. 12 |
1180 |
500 |
|
|
2,80 |
||
|
|
|
|||||
ФЛ 24. 8 |
|
780 |
|
|
|
1,90 |
|
ФЛ 28. 24 |
|
2380 |
|
700 |
300 |
5,90 |
|
ФЛ 28. 12 |
2800 |
1180 |
|
|
|
3,40 |
|
ФЛ 28. 8 |
|
780 |
|
|
|
2,20 |
|
ФЛ 32. 12 |
3200 |
1180 |
|
|
|
4,00 |
|
ФЛ 32. 8 |
780 |
|
|
|
2,60 |
||
|
|
|
|
||||
Примечание: Пример условного обозначения (марки) плиты шириной 1000 мм, длиной 2380 мм, 2- й группы по несущей способности (на среднее давление 0,25 мПа при толщине стены 160 мм): ФЛ 10. 24 – 2. В условиях воздействия агрессивных вод;
ФЛ 10. 24 – 2 - II (из бетона повышенной плотности); ФЛ 10. 24 – 2 – 0 (из бетона особо плотного).
19
Таблица 4
БЛОКИ БЕТОННЫЕ ДЛЯ
|
Размеры блока, мм |
||
Марка блока |
Длина L |
Ширин а В |
Высота H |
|
|
|
|
СТЕН ПОДВАЛОВ (ГОСТ 13579 – 78).
Класс бетонапо прочности сжатиена |
Расход материалов |
|
|
|
|
Масса |
|
|
|
|
|
|
Бетон, |
Сталь, |
блока, |
|
м3 |
кг |
тс |
ФБС 24.3.6-Т ФБС 24.4.6-Т ФБС 24.5.6-Т ФБС 24.6.6-Т ФБС 12.4.6-Т ФБС 12.5.6-Т ФБС 12.6.6-Т ФБС 12.4.3-Т ФБС 12.5.3-Т ФБС 12.6.3-Т ФБС 9.3.6-Т ФБС 9.4.6-Т ФБС 9.5.6-Т ФБС 9.6.6-Т ФБВ 9.4.6-Т ФБВ 9.5.6-Т ФБВ 9.6.6-Т ФБП 24.4.6-Т ФБП 24.5.6-Т ФБП 24.6.6-Т
Примечание:
|
300 |
|
|
0,406 |
|
0,97 |
2380 |
400 |
580 |
|
0,503 |
1,46 |
1,30 |
500 |
|
0,679 |
|
1,63 |
||
|
|
|
|
|||
|
600 |
|
|
0,815 |
2,36 |
1,96 |
|
400 |
|
|
0,265 |
|
0,64 |
|
500 |
580 |
|
0,331 |
1,46 |
0,79 |
1180 |
600 |
|
|
0,398 |
|
0,96 |
400 |
|
|
0,127 |
|
0,31 |
|
|
|
|
|
|||
|
500 |
280 |
В 7,5 |
0,159 |
0,74 |
0,38 |
|
600 |
|
|
0,191 |
|
0,46 |
|
300 |
|
|
0,146 |
|
0,35 |
|
400 |
|
|
0,195 |
0,76 |
0,47 |
|
500 |
|
|
0,244 |
|
0,59 |
880 |
600 |
580 |
|
0,293 |
1,46 |
0,70 |
|
400 |
|
|
0,161 |
|
0,39 |
|
500 |
|
|
0,202 |
0,76 |
0,49 |
|
600 |
|
|
0,243 |
|
0,58 |
|
400 |
|
|
0,439 |
|
1,05 |
2380 |
500 |
580 |
В 12,5 |
0,526 |
1,46 |
1,26 |
|
600 |
|
|
0,583 |
|
1,40 |
1.В таблице приводится спецификация бетонных блоков для стен подвала, изготовленных из тяжёлого бетона – Т (объёмная масса 2400 кгс/м3 ). В ГОСТ 13579
– 78 приведены также спецификации бетонных блоков для стен подвалов, изготовленных из бетона на пористых заполнителях (керамзитбетон ) – П (объёмная масса1800кгс/м3 ) ииз бетона плотоногсиликатного–С(объёмнаямасса2000кгс/м3
).
2.Блоки подразделяются на три типа: ФБС – сплошные;
ФБВ – сплошные с вырезом для укладки перемычек и пропуска коммуникаций; ФБП – пустотелые ( с открытыми внизу пустотами ).
20