8732
.pdfгде ГСОП – градусо-сутки отопительного периода, °С·сут/год, для конкретного пункта;
a, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, за исключением графы 6, для группы зданий в поз.1, где для интервала до 6000 °С·сут/год: a = 0,000075, b = 0,15; для интервала 6000-8000 °С·сут/год: a = 0,00005, b = 0,3; для интервала 8000 °С·сут/год и более: a = 0,000025; b = 0,5.
2) Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.
3)* Для зданий с избытками явной теплоты более 23 Вт/м3, нормируемые значения приведенного сопротивления теплопередаче, должны определяться для каждого конкретного здания.
В случаях, когда средняя наружная или внутренняя температура для отдельных помещений отличается от принятых в расчете ГСОП, базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций, определенные по таблице 5.1, умножаются на коэффициент nt:
t* t*
n в от , (5.3)
t |
tв tот |
|
где tв* , tот* – средняя температура внутреннего и наружного воздуха для данного помещения, °C.
В случаях реконструкции зданий, для которых по архитектурным или историческим причинам невозможно утепление стен снаружи (например,
музеи, исторические здания и др.), нормируемое значение сопротивления теплопередаче стен допускается определять по формуле
Rнор м |
tв tн |
, |
(5.4) |
|
|||
о |
tнαв |
|
|
|
|
|
где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·°C), принимаемый по таблице 5.2;
tн – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tв и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции
– τв, °C, принимаемый по таблице 5.3.
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче входных дверей и ворот Rонорм должно быть не менее 0,6Rонорм стен зданий, определяемого по формуле (5.4). Если температура воздуха двух соседних помещений отличается
больше, чем на 8 °С, то минимально допустимое приведенное сопротивление
80
теплопередаче ограждающих конструкций, разделяющих эти помещения
(кроме светопрозрачных), следует определять по формуле (5.4) принимая за величину tн расчётную температуру воздуха в более холодном помещении.
Таблица 5.2 Коэффициенты теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции
|
Внутренняя поверхность ограждения |
Коэффициент |
|
|
теплоотдачи αв, |
|
|
Вт/(м2·°С) |
1. |
Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими |
8,7 |
ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а, между |
|
|
гранями соседних ребер h / a ≤ 0,3 |
|
|
2. |
Потолков с выступающими ребрами при отношении h / a > 0,3 |
7,6 |
3. |
Окон |
8,0 |
4. |
Зенитных фонарей |
9,9 |
Примечание - Коэффициент теплоотдачи αв внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать в соответствии с СП [12].
Таблица 5.3 Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха
и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции
|
Здания и помещения |
|
|
Нормируемый температурный перепад tн, °С, для |
|||||
|
|
|
|
|
|
наружных |
покрытий и |
перекрытий |
зенит |
|
|
|
|
|
|
стен |
чердачных |
над |
ных |
|
|
|
|
|
|
|
перекрытий |
проездами, |
фонар |
|
|
|
|
|
|
|
|
подвалами и |
ей |
|
|
|
|
|
|
|
|
подпольями |
|
1. |
Жилые, лечебнопрофилактические и |
|
4,0 |
3,0 |
2,0 |
tв–tр |
|||
детские учреждения, школы, интернаты |
|
|
|
|
|
||||
2. |
Общественные, кроме указанных в |
|
4,5 |
4,0 |
2,5 |
tв–tр |
|||
поз. 1, административные и бытовые, за |
|
|
|
|
|
||||
исключением помещений с влажным или |
|
|
|
|
|
||||
мокрым режимом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Производственные с сухим и |
|
|
tв–tр, но не |
0,8(tв–tр), но |
2,5 |
tв–tр |
||
нормальным режимами |
|
|
|
более 7 |
не более 6 |
|
|
||
4. |
Производственные |
и |
другие |
|
tв–tр |
0,8(tв–tр) |
2,5 |
НН |
|
помещения с влажным или мокрым |
|
|
|
|
|
||||
режимом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. |
Производственные |
здания со |
|
12 |
12 |
2,5 |
tв–tр |
||
значительными |
избытками |
явной |
|
|
|
|
|
||
теплоты (более 23 Вт/м3) и расчетной |
|
|
|
|
|
||||
относительной влажностью внутреннего |
|
|
|
|
|
||||
воздуха не более 50% |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Обозначения: НН – не нормируется, |
tр – температура точки росы, °С, при расчетной |
температуре tв и относительной влажности внутреннего воздуха, принимаемым согласно СанПиН [15. 17], ГОСТ 12.1.005 [16] и СП [5] и нормам проектирования соответствующих зданий.
81
Примечание. Для зданий и овощекартофелехранилищ нормируемый температурный перепад tн для наружных стен, покрытий и чердачных перекрытий следует принимать по СП [18].
82
Для помещений зданий с влажным или мокрым режимом, а также для производственных зданий со значительными избытками теплоты и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 % нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется по формуле (5.4).
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче Rопр , м2·°C/Вт,
фрагмента теплозащитной оболочки здания или любой выделенной ограждающей конструкции определяется по формуле
Rпр |
|
1 |
, |
(5.5) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|||
о |
1 |
|
|
|
|
|
|
l j j nk k |
|
|
|
|
|
у сл |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
о |
|
|
где Rоусл – осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м2·°C/Вт;
lj – протяженность линейной неоднородности j-го вида, приходящаяся на 1 м2
фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, м/м2;
Ψj – удельные потери теплоты через линейную неоднородность j-го вида,
Вт/м·°C [13];
nk – количество точечных неоднородностей k-го типа, приходящихся на 1 м2
фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, шт./м2;
χk – удельные потери теплоты через точечную неоднородность k-го вида,
Вт/шт.·°C.
Перечень теплотехнических неоднородностей учитываемых при проектировании тепловой защиты наружных ограждающих конструкций зданий приведен в приложении А [13]. Коэффициент теплотехнической однородности, r, вспомогательная величина, характеризующая эффективность конструкции, определяется по зависимости:
|
Rпр |
|
|
|
r |
о |
. |
(5.6) |
|
R у сл |
||||
|
|
|
||
|
о |
|
|
83
Величина Rоусл определяется осреднением по площади значений условных сопротивлений теплопередаче всех частей фрагмента теплозащитной
оболочкой здания: |
|
|
|
|
|
Rоу сл |
1 |
RS |
1 |
, |
(5.7) |
в |
|
||||
|
S |
н |
|
где αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, определяемы по таблице 5.4;
RS – термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, (м²·°С)/Вт,
определяемое для материальных слоев по формуле
R |
|
|
δs |
, |
(5.8) |
|
S |
λ s |
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
где δs – толщина слоя, м;
λs – теплопроводность материала слоя, Вт/(м·°C), принимается по данным приложения 1.
Таблица 5.4 Коэффициенты теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции
№ |
Наружная поверхность ограждающих конструкций |
|
Коэффициент |
|
|
|
теплоотдачи для |
|
|
|
зимних условий, |
|
|
|
αн, Вт/(м2·°С) |
1 |
Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над |
|
23 |
|
холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной |
|
|
|
строительно-климатической зоне |
|
|
2 |
Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с |
|
17 |
|
наружным воздухом, перекрытий над холодными (с |
|
|
|
ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в |
|
|
|
Северной строительно-климатической зоне |
|
|
3 |
Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со |
|
12 |
|
световыми проемами в стенах, а также наружных стен с |
|
|
|
воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом |
|
|
4 |
Перекрытий над неотапливаемыми подвалами и техническими, |
|
6 |
|
подпольями не вентилируемых наружным воздухом |
|
|
|
Приведенное сопротивление теплопередаче наружных |
стен следует |
рассчитывать для всех фасадов рассматриваемого здания с учетом откосов
проемов, без учета их заполнений.
84
|
Комплексное требование |
|
|
|
|||||||
Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания, |
|||||||||||
kобтр , Вт/(м3·°С), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема |
|||||||||||
здания и градусо-суток отопительного периода района строительства по |
|||||||||||
таблице 5.5 с учетом примечаний. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.5 |
|
Нормируемые значения удельной теплозащитной характеристики здания |
|
||||||||||
Отапливаемый |
Значения |
тр |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
объем здания, |
kоб |
, Вт/(м ·°С), при значениях ГСОП, °C·сут/год |
|
||||||||
1000 |
|
|
3000 |
|
|
5000 |
|
8000 |
12000 |
||
Vот, м3 |
|
|
|
|
|
||||||
150 |
1,206 |
|
|
0,892 |
|
|
0,708 |
|
0,541 |
0,321 |
|
300 |
0,957 |
|
|
0,708 |
|
|
0,562 |
|
0,429 |
0,326 |
|
600 |
0,759 |
|
|
0,562 |
|
|
0,446 |
|
0,341 |
0,259 |
|
1200 |
0,606 |
|
|
0,449 |
|
|
0,356 |
|
0,272 |
0,207 |
|
2500 |
0,486 |
|
|
0,360 |
|
|
0,286 |
|
0,218 |
0,166 |
|
6000 |
0,391 |
|
|
0,289 |
|
|
0,229 |
|
0,175 |
0,133 |
|
15 000 |
0,327 |
|
|
0,242 |
|
|
0,192 |
|
0,146 |
0,111 |
|
50 000 |
0,277 |
|
|
0,205 |
|
|
0,162 |
|
0,124 |
0,094 |
|
200 000 |
0,269 |
|
|
0,182 |
|
|
0,145 |
|
0,111 |
0,084 |
|
Примечания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Для промежуточных значений величин объема зданий и ГСОП, а также для зданий с |
|||||||||||
отапливаемым объемом более 200 000 м3 значение kобтр |
рассчитываются по формулам: |
||||||||||
|
|
|
|
4,74 |
|
|
1 |
,V |
960; |
|
|
|
|
|
0,00013 ГСОП 0,61 |
3 |
V |
от |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||||||
|
тр |
|
|
|
|
|
|
от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kоб |
|
|
0,16 |
10 |
|
|
|
|
(5.9) |
|
|
|
|
|
|
Vот |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
, Vот 960; |
|
|
|||
|
|
|
0,00013 ГСОП 0,61 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
kобтр |
8,5 |
|
. |
|
|
|
|
(5.10) |
|
|
|
ГСОП |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. При достижении величиной kобтр , вычисленной по (5.9), значений меньших, чем |
|||||||||||
определенных по формуле (5.10), следует принимать значения kобтр , определённые по |
|||||||||||
формуле (5.10). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.6 Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб, Вт/(м3·°С), |
|||||||||||
рассчитывается по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
Aф,i |
|
|
|
kоб |
|
nt ,i |
|
|
Kкомп Kобщ , |
(5.11) |
|
пр |
|||||
|
Vот |
|
|
|
|
|
|
i |
Rо,i |
|
|
85
где Rпр |
– приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента |
о,i |
|
теплозащитной оболочки здания, (м²·°С)/Вт;
Aф,i – i-го площадь фрагмента теплозащитной оболочки здания, м2;
Vот – отапливаемый объем здания, м3;
nt,i – коэффициент учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, определяется по
(5.3);
Kобщ – общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м²·°С); определяемый по формуле
|
1 |
|
|
Aф,i |
|
|
|
|
Kобщ |
|
nt ,i |
|
|
|
; |
(5.12) |
|
су м |
R |
пр |
||||||
|
A |
i |
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
о,i |
|
|
|
Kкомп – коэффициент компактности здания, м-1, определяемый по формуле
Aсум
Kкомп н ; (5.13)
Vот
Aнсум – сумма площадей (по внутреннему обмеру) всех наружных ограждений теплозащитной оболочки здания, м2.
Совокупность фрагментов теплозащитной оболочки здания,
характеристики которых используются в (5.11), должна полностью замыкать оболочку отапливаемой части здания.
Удельная теплозащитная характеристика может быть найдена непосредственно через характеристики элементов составляющих все конструкции оболочки здания.
|
1 |
|
|
kоб |
|
|
|
|
nt ,i |
||
|
Vот |
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
ф,i |
|
nt , j Lj j nt ,k Nk χ k , |
(5.14) |
|
|||
Rпр |
|
|
|
о,i |
|
|
|
|
|
|
где Lj – суммарная протяженность линейной неоднородности j-го вида по всей оболочке здания, м;
Nk – суммарное количество точечных неоднородностей k-го вида по всей оболочке здания, шт.
86
Расчет удельной теплозащитной характеристики здания оформляется в
виде таблицы, которая должна содержать следующие сведения:
-наименование каждого фрагмента составляющего оболочку здания;
-площадь каждого фрагмента;
-приведенное сопротивление теплопередаче каждого фрагмента со ссылкой на расчет;
-коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у фрагмента конструкции, от принятых в расчете ГСОП.
Форма табличного представления результатов расчета представлена в
таблице 5.6.
Таблица 5.6 Форма представления результатов расчета удельной теплозащитной характеристики
Наименование фрагмента |
nt,i |
Aф,i , м2 |
Rпр , (м²·°С)/Вт |
|
Aф,i |
|
% |
|
|
|
о,i |
nt,i |
|
, Вт/°С |
|
|
|
|
|
Rпр |
|
||
|
|
|
|
|
о,i |
|
|
… |
|
|
|
|
|
|
|
… |
|
|
|
|
|
|
|
Сумма: |
- |
- |
- |
|
|
|
100 |
Санитарно-гигиеническое требование
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за исключением вертикальных светопрозрачных конструкций, т.е. с углом наклона к горизонту 45° и более) в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха tр при расчетной температуре наружного воздуха tн, °С.
Минимальная температура внутренней поверхности остекления вертикальных светопрозрачных конструкций, т.е. с углом наклона к горизонту
45° и более (кроме производственных зданий) должна быть не ниже +3 °С, для производственных зданий – не ниже 0 °С. Минимальная температура внутренней поверхности непрозрачных элементов вертикальных светопрозрачных конструкций не должна быть ниже точки росы внутреннего воздуха помещения tр, при расчетной температуре наружного воздуха tн, °С.
87
Относительную влажность внутреннего воздуха для определения точки росы следует принимать:
- для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров,
амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-
интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ,
детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов – 55 %;
-для кухонь – 60%;
-для ванных комнат – 65%;
-для теплых подвалов и подполий с коммуникациями – 75%;
-для теплых чердаков жилых зданий – 55%;
-для других помещений общественных зданий (за исключением вышеуказанных) – 50%.
5.3. Определение потерь теплоты помещением
Основные потери теплоты помещением ΣQо, Вт, определяют суммированием теплопотерь через все ограждения по формуле:
Qо |
A |
(tв tн )n(1 β), |
(5.15) |
|
Rпр |
||||
|
|
|
||
|
о |
|
|
где А – расчетная площадь ограждения, м2;
Rопр – приведенное сопротивление теплопередаче ограждения, определяемое согласно рекомендаций раздела 5.2;
n – коэффициент учитывающий положение ограждения по отношению к наружному воздуху, принимается по таблице 5.7;
β – коэффициент учета добавочных потерь на ориентацию по сторонам света и угловые помещения, принимается согласно приложению 9 [14].
88
Таблица 5.7 Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху
|
Ограждающие конструкции |
Коэффици |
|
|
ент n |
1. |
Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным |
1 |
воздухом), зенитные фонари, перекрытия чердачные (с кровлей из штучных |
|
|
материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих |
|
|
стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне |
|
|
2. |
Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным |
0,9 |
воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); |
|
|
перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и |
|
|
холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне |
|
|
3. |
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в |
0,75 |
стенах |
|
|
4. |
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в |
0,6 |
стенах, расположенные выше уровня земли |
|
|
5. |
Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, |
0,4 |
расположенными ниже уровня земли |
|
|
|
Примечание |
|
Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них tс большей tн, но меньшей tв, коэффициент n следует определять по формуле
n |
tв tc |
. |
(5.16) |
|
|||
|
tв tн |
|
Наружные ограждения в помещении имеют различную теплоустойчивость. Через ограждение с малой теплоустойчивостью (окна,
легкие конструкции) теплопотери при похолодании будут резко возрастать,
практически следуя во времени за изменением температуры наружного воздуха. Через теплоустойчивые ограждения потери тепла при похолодании возрастут немного и во времени эти изменения будут значительно отставать от наружной температуры. Максимальные потери тепла помещением в расчетных условиях не будут равны сумме потерь через отдельные ограждения. Сложение необходимо провести с учетом сдвига во времени теплопотерь через отдельные ограждения.
В период резкого похолодания теплопотери через окна составляют до
80 % от общих потерь. Основываясь на этом, можно считать, что наибольшие потери теплоты помещением Qпом (рис. 5.1) совпадают во времени с наибольшими теплопотерями через окна. Окна практически не обладают
89