9943
.pdf31
высоте с шагом по высоте 10÷15 м [12].
Толщину неразрезных быков рекомендуется принимать 0,15 b, но не менее 1,5 м. Разрезной бык на 1м толще неразрезного. Отметку верха бычков следует принимать на отметке гребня земляной плотины, если от-
метка гребня земляной плотины не известна, то отметку верха бычка сле-
дует назначать на 3 м выше НПУ или ФПУ если гидроузел работает с форсировкой. Ширину бычка поверху следует принимать конструктивно с учетом размещения на бычках мостовых переходов, пазов для установки затворов, подъемно-транспортного оборудования.
Плотина разрезается на секции по быкам постоянными плоскими температурно-осадочными швами. Ширина температурного шва в преде-
лах фундаментной плиты плотины и водобоя принимается 1–2см, а выше фундаментной плиты – не менее 5см [2].
В постоянном деформационном шве должны быть предусмотрены водонепроницаемые уплотнения – шпонки и дренажные устройства для отвода профильтровавшейся через и вокруг шпонок воды.
Шпонки в шве проектируются вертикальные и горизонтальные,
наружные (контурные) и внутренние из металла, резины, пластмасс, ас-
фальтовых и других материалов. Конструкцию шпонок и схему их распо-
ложения следует принимать в соответствии с рекомендациями [12, с. 158].
Схему подземного следует принимать в зависимости от геологиче-
ского строения основания. Если в основании водосливной плотины водо-
упор залегает на глубине не более 10÷15 м от подошвы плотины, то сле-
дует принимать схему с верховым шпунтом добитым до водоупора. В
этом случае понур не нужен. Длина шпунта принимается равной глубине до водоупора плюс 1,0 на сопряжение шпунта с телом плотины и заглуб-
ление в водоупор.
В случае, когда водоупор залегает на большей глубине или не опре-
делен, следует принимать схему подземного контура с висячим верховым
32
шпунтом и понуром. Глубину забивки шпунта Sш в этом случае следует принимать кратно стандартной длине шпунта. Шпунт целесообразнее всего принимать металлический, стандартная длина его составляет 20 м.
Длина понура при песчаном основании может быть принята:
Lп |
1 2 Н , |
(3.3) |
а при глинистом основании: |
|
|
Lп |
1,5 2,5 Н , |
(3.4) |
где: Н – максимальный напор на плотину, м.
При напорах до 15м рекомендуются грунтовые понуры из суглин-
ков и глин. При напорах более 15м понуры выполняются из грунтобетона,
бетона, асфальтобетона и др.
На связных грунтах понуры могут быть также жесткие или гибкие-
анкерные.
Тип понура выбирают в зависимости от водопроницаемости грун-
тов основания: на основаниях из глинистых грунтов применяют водоне-
проницаемые понуры жесткой или смешанной конструкции, а на песча-
ных основаниях – гибкие понуры преимущественно из глинистых грун-
тов.
Толщина грунтового понура должна быть не менее 0,75м – в начале его и 1 2м – в конце (в месте примыкания к плотине) [11, с. 347]. Сверху понур пригружают местным грунтом на высоту, превышающую глубину промерзания. По засыпке устраивают крепление (обычно железобетонные плиты 0,15-0,3м толщиной).
Толщина железобетонных понуров принимается в пределах
0,4 0,8м. Такой понур выполняется в виде плит с гидроизоляционным покрытием по поверхности из битумных и полимерных материалов. По-
нур также пригружается слоем местного грунта с креплением по поверх-
ности.
33
Сопряжение водосливной плотины с земляной плотиной или с бере-
гом осуществляется с помощью устоев. Верховые сопрягающие устои принимаются постоянной высоты, низовые устои уменьшаться по высоте в соответствии с изменением высоты низового откоса грунтовой плотины.
На участке сопряжения за водобоем устраивается струенаправляю-
щая дамба. Отметка гребня дамбы принимается на 1,5÷2 м выше уровня нижнего бьефа при пропуске расчетного расхода, заложение откосов дам-
бы принимается 1:2, отметка подошвы назначается на отметке дна реки.
Откосы струенаправляющей дамбы укрепляются железобетонными пли-
тами, толщина плит принимается не менее половины толщины плит рисбермы.
Гребень грунтовой плотины у примыкания к водосливной плотине делается в виде уширенной площадки, чтобы обеспечить выезд крана с плотины, производство ремонтных работ по затворам и размещения шан-
дорохранилищ. Длина этой площадки равна 1,5–2,5 длинам водосливных пролетов.
По результатам конструирования плотины и гидравлических расче-
тов вычерчивается профиль водосливной плотины рис. 3.1.
34
35
4. НАЗНАЧЕНИЕ КЛАССА ПЛОТИНЫ
Класс бетонной водосливной плотины назначается по СП
58.13330.2012. [1, п. 8.1] в зависимости от ее высоты и типа грунтов осно-
вания, социально-экономической ответственности и последствий возмож-
ных гидродинамических аварий.
Назначать класс бетонной водосливной плотины следует в соответ-
ствии приложению Б настоящих методических указаний.
В соответствии с классом водосливной плотины назначаются коэф-
фициент надежности n плотины [1, п. 8.16]: I кл.– n =1,25;
II кл. – n =1,20; III кл. – n =1,15; IV кл. – n =1,10.
36
5. ФИЛЬТРАЦИОННЫЙ РАСЧЕТ ПЛОТИНЫ
Основными задачами фильтрационного расчета плотины являются:
выбор схемы подземного контура, назначение размеров его водонепрони-
цаемых и водопроницаемых элементов, проверка размеров водонепрони-
цаемой части подземного контура по условиям отсутствия фильтрацион-
ных деформаций грунта в основании, определение фильтрационного дав-
ления и фильтрационного расхода в основании. В фильтрационном расче-
те рассматривается плоская задача, грунт основания считается однород-
ным и изотропным.
Целями фильтрационных расчетов подземного контура водослив-
ной плотины является:
1)построение эпюры фильтрационного давления, действующего на подземный контур водосливной плотины;
2)проверка размеров подземного контура по условиям отсутствия фильтрационных деформаций в основании (общая фильтрационная проч-
ность) и в области выхода фильтрационного потока (местная фильтраци-
онная прочность); 3) определение фильтрационного расхода в основании водосливной
плотины.
5.1. Выбор схемы и основных размеров элементов
подземного контура
Выбор схемы подземного контура производится, исходя из геологи-
ческих условий в основании водосливной плотины – характеристик грун-
та и глубины заложения водоупора, а также действующего напора.
Основные размеры элементов подземного контура следует назна-
чать в соответствии с рекомендациями гл. 3 настоящих методических ука-
37
заний.
В случае, когда водоупор залегает на большей глубине или не опре-
делен, следует принимать схему подземного контура с висячим верховым шпунтом и понуром.
Если в основании водосливной плотины водоупор залегает на глу-
бине не более 10÷15 м от подошвы плотины, то следует принимать схему с верховым шпунтом добитым до водоупора. В этом случае понур не ну-
жен.
В курсовом проекте возможны три схемы подземного контура водо-
сливной плотины:
1)с висячим верховым шпунтом и понуром;
2)со шпунтом, добитым до скального водоупора;
3)со шпунтом, добитым до глинистого водоупора.
5.2.Фильтрационный расчет подземного контура плотины
5.2.1. Схема с висячим шпунтом и понуром
Задавшись размерами подземного контура, определяется положение
расчетного водоупора. |
|
|
Горизонтальная проекция подземного контура l0 |
равна (рис. 5.1): |
|
l0 Lп |
Lт.п. , |
(5.1) |
где: Lп – длина понура, м;
Lт.п. – длина тела плотины, м.
Вычисляется заглубление наиболее низкой точки подземного кон-
тура (шпунта) от поверхности дна верхнего бьефа:
S0=Днавб – Шпунта, (5.2)
где: S0 – заглубление наиболее низкой точки подземного контура, м;
38
Днавб – отметка дна в верхнем бьефе, м;
Шпунта – отметка шпунта, принимается кратно длине шпунта.
|
/ |
l0 |
|
|
Определяется активная зона (глубина) фильтрации |
Tак |
= f |
S |
со- |
|
|
|
0 |
гласно рекомендаций таблицы В1 приложения В.
Согласно рекомендаций [17 с. 40], если действительное заглубление водоупора Т Д Так , надлежит принимать:
|
|
Т |
Т |
Д |
, |
|
|
(5. 3) |
|
|
расч |
|
|
|
|||
если Т |
Д Т |
|
|
|
|
|
|
|
ак , надлежит принимать: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
Т |
Т . |
|
|
(5.4) |
||
|
|
расч |
|
ак |
|
|
|
|
Если TД=∞ (водоупор не обнаружен), то Т |
|
Т |
|
|||||
расч |
ак . |
Далее подземный контур разбивается на участки (рис. 5.1). Для каждого из участков определяются коэффициенты сопротивления по за-
висимостям:
1) входной элемент (участок I).
Коэффициент сопротивления (при отсутствии понурного шпунта):
I вх |
аn |
0,44 |
, |
(5.5) |
|
||||
|
Т |
|
|
где: I вх - коэффициент сопротивления входного элемента подземного
контура;
an - средняя толщина понура, м;
T T1 – глубина от горизонтального участка подземного контура (по-
нура) до водоупора.
2) горизонтальный элемент (участок II).
При длине элемента между двумя шпунтами l 0,5 S1 S2 :
II l 0,5 S1 S2 , (5.6)
гор |
T1 |
|
где: l – длина понура, м;
39
S1 – длина верхового шпунта, м, в нашем случае S1 =0;
S2 –расстояние от понура до конца шпунта под плотиной, м.
Если l 0,5 S |
S |
2 |
, то II |
|
0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
гор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3) внутренняя вертикальная преграда – шпунт (участок III). |
|||||||||||||||||||
В случае, если 0 |
S1 |
0,8 |
|
и 0,5 |
T2 |
|
1,0 , |
то коэффициент сопро- |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
||
тивления шпунта будет определяться по зависимости: |
|||||||||||||||||||
|
|
a/ |
|
|
|
|
S |
|
|
S1 |
T |
|
|
|
|||||
III |
|
|
1,5 |
0,5 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
, |
(5.7) |
|||||||
T |
|
|
T |
|
|
|
|
S1 |
|
||||||||||
ш |
|
|
|
|
|
|
|
1 0,75 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
T2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: a1/ – толщина уступа, м;
T2 – глубина от фундаментной плиты до водоупора, м. 4) горизонтальный элемент (участок IV).
Если l 0,5 S1 S2 , где l – длина фундаментной плиты, то:
|
IV |
|
l 0,5 S1 S2 |
, |
(5.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
гор |
|
|
|
|
|
T2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где: S1 |
– длина верхового подплотинного шпунта, м; |
|
||||||||
S2 |
– длина низового подплотинного шпунта, м, в нашем случае S2 =0. |
|||||||||
5) выходной элемент (участок V). |
|
|||||||||
|
V |
|
a |
0,44 , |
(5.9) |
|||||
|
|
|||||||||
|
вых |
|
T3 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где: T3 – глубина от подошвы водобоя до водоупора, м. |
|
|||||||||
Потеря напора hi для каждого элемента подземного контура выра- |
||||||||||
жается формулой [17, с.40]: |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
h |
|
q |
, |
(5.10) |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
i |
i k |
|
||||
где: i |
– коэффициент сопротивления i-ого элемента; |
|
||||||||
q – удельный фильтрационный расход в основании; |
|
|||||||||
k – коэффициент фильтрации основания грунта. |
|
40