10043
.pdf
|
b, мм |
|
100 |
|
100 |
|
150 |
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 102 |
|
|
Технические характеристики пылеуловителей ПУМА и ПУМА-М |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
ПУМА-800 |
ПУМА-1200 |
ПУМА-2000 |
ПУМА-4000 |
||||
|
Тип пылеуловителя |
|
ПУМА- |
ПУМА- |
|||||||
|
|
ПУМА-800М |
ПУМА-4000М |
||||||||
|
|
|
|
1200М |
2000М |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Номинальная |
|
800 |
|
1200 |
|
1800÷2000* |
|
3500÷4000* |
|
||
производительность, м3/ч |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Эффективность |
|
98÷99* |
98÷99* |
|
98÷99* |
|
98÷99* |
|
|||
пылеулавливания,% |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Максимальная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
концентрация пыли в |
|
400 |
|
400 |
|
4000 |
|
400 |
|
||
очищаемом воздухе, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
мг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Максимальное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сопротивление в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
стандартной |
|
1300 |
|
1300 |
|
1300 |
|
1900 |
|
||
комплектации при |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
номинальной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
производительности, Па |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Площадь |
|
3,3 |
|
3,9 |
|
6,3 |
|
8,3 |
|
||
фильтрования, м2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Диаметр фильтрования, |
|
100 |
|
100 |
|
100 |
|
130 |
|
||
мм |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Количество |
|
16 |
|
19 |
|
31 |
|
31 |
|
||
фильтрорукавов, шт |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Максимальная масса, кг |
|
50 |
|
60 |
|
70 |
|
80 |
|
||
10. Габаритные размеры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
для ряда ПУМА |
|
1600×600×600 |
1700×670×670 |
1800×850×850 |
2050×1050×1050 |
||||||
(выс×дл×шир), мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11. Габаритные размеры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
для ряда ПУМА-М |
|
1600×600×600 |
1700×670×670 |
1700×850×850 |
2100×1050×1050 |
||||||
(выс×дл×шир),мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.12. Контрольные вопросы и задания для самостоятельной работы
1) В чем заключается принцип действия возвратно-поточного циклона?
Опишите его конструкцию и основные элементы.
2) Что такое групповые циклон? Что влияет на эффективность их работы?
Перечислите их преимущества и недостатки.
3)Какие циклоны применяют для улавливания взрывоопасных пылей?
4)Для улавливания каких частиц рекомендуется применять циклоны Ц,
конструкции Гипродревпрома?
108
5) В чем заключается принцип работы пылеуловителей ПУМА и ПУМА-М.
109
3.ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
3.1.Общие сведения
Впроцессах обработки древесины на деревообрабатывающих станках образуется большое количество как крупных частиц – отходов производства
(стружка, щепа, кора), так и более мелких (опилки, пыль).
Особенностью данного технологического процесса является значительная скорость вылета, сообщаемая образующимся частицам при воздействии режущего инструмента на обрабатываемый материал, а также большая интенсивность пылеобразования. Поэтому практически все деревообрабатывающие станки оборудованы вытяжными устройствами,
которые принято называть местными отсосами. Система, объединяющая местные отсосы, воздуховоды, коллектор, пылеулавливающий аппарат и вентилятор, называется аспирационной системой. Аспирационные системы предназначены для удаления запыленного воздуха из рабочей зоны и от технологического оборудования, для транспортировки, очистки и выброса в атмосферный воздух [68, 69].
Коллектором называется устройство для объединения нескольких потоков воздуха в один. Совокупность воздуховодов – ответвлений,
подсоединенных к коллектору, называется узлом.
На деревообрабатывающих участках, оборудованных станками,
применяются коллекторы различных конструкций (рис. 47). Характеристики некоторых видов коллекторов приведены в таблице 103.
Для перемещения образующихся отходов (например, из бункеров хранения отходов к топливным бункерам котельной) используется система пневматического транспорта, ее отличие от аспирационной системы заключается в том, что функции местного отсоса выполняет загрузочная воронка.
Важнейшей характеристикой, используемой при расчетах систем аспирации и пневмотранспорта, является массовая концентрация запыленного
110
воздуха. Массовая концентрация – это отношение количества перемещаемого материала к количеству воздуха, необходимого для его транспортировки М,
кг/кг:
|
Gn |
|
M |
L в . |
(51) |
где GΣn – суммарный массовый расход перемещаемого материала, кг/ч; LΣ –
суммарное количество воздуха, требуемое для перемещения материала, м3/ч; ρв – плотность воздуха, кг/м3.
Рис. 47. Виды коллекторов: а) вертикальный коллектор с нижним отводом (барабанный); б) вертикальный коллектор с верхним отводом (люстра); в) горизонтальный коллектор
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 103 |
|
|
|
Характеристика коллекторов |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Входные патрубки |
Выходные патрубки |
||
|
Минимальное |
|
|
коэффициент |
диаметр |
коэффициент |
|
|
количество |
|
|
|
|||
Марка |
|
коли- |
диаметр, |
местного |
(размер |
местного |
|
отводимого |
|
||||||
|
|
чество |
мм |
сопротивления |
сечения), |
сопротивления |
|
|
воздуха, м3/ч |
|
|||||
|
|
|
|
ζвх |
мм |
ζвых |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коллекторы горизонтальные |
|
|
||
КГ4.180 |
5500 |
|
4 |
180 |
0,327 |
Дэ=339 |
0,445 |
|
(300×300) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
КГ6.180 |
5500 |
|
6 |
180 |
0,327 |
Дэ=339 |
0,445 |
|
(300×300) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
КГ8.180 |
7340 |
|
8 |
180 |
0,327 |
Дэ=339 |
0,445 |
|
(300×300) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коллекторы вертикальные |
|
|
||
|
|
а) с верхним вводом (с нижним отводом) |
|
||||
|
|
|
|
111 |
|
|
КВВ6.125 |
5800 |
|
6 |
125 |
0,5 |
|
339 |
0,18 |
КВВ8.125 |
7300 |
|
8 |
125 |
0,5 |
|
379 |
0,18 |
|
|
б) с нижним вводом (с верхним отводом) |
|
|
||||
КВН4.180 |
4770 |
|
4 |
180 |
0,445 |
|
315 |
0,445 |
КВН6.180 |
6150 |
|
6 |
180 |
0,445 |
|
375 |
0,445 |
КВН8.180 |
9350 |
|
8 |
180 |
0,445 |
|
450 |
0,445 |
При проектировании аспирационных систем важное место занимает аэродинамический расчет, заключающийся в выборе диаметров воздуховодов,
подборе коллектора, определении скоростей на участках, расчете и последующей увязке потерь давления на участках, с итоговым определением суммарного сопротивления всей системы.
3.2. Методика расчета
Расчетная часть включает в себя следующие этапы.
1.Определение массовой концентрации перемещаемой смеси.
2.Определение диаметров воздуховодов в ответвлениях и уточнение скоростей движения воздуха.
3.Определение потерь давления на участках и их увязка (собственно аэродинамический расчет).
4.Уточнение массовой концентрации смеси и расчет потерь давления в сети.
5.Определение потерь давления в коллекторе и в узле.
6.Расчет пылеулавливающего аппарата.
7.Подбор вентилятора и электродвигателя к нему.
8.Уточнение потерь давления в сети с учетом вентилятора.
9.Расчет материального баланса процесса пылеулавливания.
3.2.1. Определение потерь давления в воздуховодах
Диаметр i-го воздуховода di, м, рассчитывается из минимального расхода отводимого воздуха на i-м участке Li, м3/с, и значения минимальной скорости движения воздушного потока в воздуховоде ω0, м/с:
di |
|
4 Li |
|
. |
(52) |
|
|||||
|
|
0i |
|
||
|
|
112 |
|
|
|
Воздуховоды нормализованы по диаметрам. Поэтому из стандартного сортаментного ряда воздуховодов с круглым сечением выбирается ближайшее меньшее стандартное значение диаметра.
Истинная скорость в воздуховоде уточняется с учетом выбранного значения di по формуле, м/с:
|
|
|
4Li |
, |
(53) |
|
i |
di2 |
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Суммарные потери давления в i-том воздуховоде Pвi, Па, определяются по следующей зависимости:
Pвi ( i mpi )Pдi , |
(54) |
где Σζi – сумма коэффициентов местных сопротивлений на i-м участке
(складывается из коэффициентов местных сопротивлений отводов, конфузоров,
диффузоров и т.д.); ζтрi – приведенный коэффициент трения на i-м участке,
рассчитывается по формуле:
|
|
|
mpi |
li , |
(55) |
d i |
|
где λ/di – потери давления на трение на 1 м длины воздуховода при диаметре di
и скорости воздушного потока ωi; li – длина воздуховода на i-м участке, м. Рдi –
динамическое давление в воздуховоде на i-м участке, Па.
Динамическое давление в i-том воздуховоде равно [64]:
P |
|
в i2 |
|
|
|
, Па. |
(56) |
||
|
||||
дi |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Потери давления на i-м участке до подсоединения к коллектору складываются из потерь давления в воздуховоде и потерь давления в местном отсосе рассматриваемого участка, определяемых аналогичным способом.
При перемещении воздуха с массовой концентрацией М > 0,01 кг/кг потери давления в сети пересчитываются по участку с наибольшим гидравлическим сопротивлением с учетом массовой концентрации и характера перемещаемого материала по формуле:
113
Pni 1,1Pу чi 1 K M , Па, |
(57) |
где K – коэффициент, характеризующий особенности перемещаемых материалов. Для древесины данный коэффициент равен K = 1,4.
3.2.2. Определение потерь давления в коллекторе
Выбор типа и марки коллектора осуществляется из объемного расхода воздуха в системе и требований к конструкции коллектора (например,
количества входных патрубков).
Сопротивление коллектора складывается из потерь давления на преодоление местных сопротивлений на входе в коллектор и на выходе из него.
Скорость и динамическое давление на входе в коллектор (выходе из коллектора) определяется по формулам (53) и (56) соответственно. Следует принимать во внимание, что при расчете скорости на входе в коллектор используется значение Li для участка с наибольшим расходом воздуха. Потери давления на входе в коллектор (выходе из коллектора) определяются по формуле:
Pвх вых вх вых Pд.вх вых , Па, |
(58) |
где ζвх(вых) – коэффициент сопротивления на входе (или выходе) из коллектора.
3.2.3. Расчет пылеулавливающего аппарата
Достаточную степень очистки запыленного воздуха в процессах деревообработки обеспечивают аппараты сухой механической очистки – циклоны.
В процессах пиления, фрезерования, сверления, строгания древесины образуются достаточно крупные частицы (щепа, стружки, опилки), поэтому наибольшее распространение получили циклоны типа «К» (Клайпедского ОЭКДМ) и типа «Ц» (Гипродревпром). Основной недостаток этих циклонов – невысокая эффективность при улавливании мелкодисперсной пыли. Для улавливания пыли от процессов шлифования применяются циклоны типа УЦ
(Гипродревпром). Также на деревообрабатывающих предприятиях
114
используются циклоны типа ЦДО, ЦВВ, ЛТА и другие. После выбора типа циклона производится его расчет. Расчет циклона осуществляется методом последовательных приближений и включает несколько этапов:
1.Определение конструктивно-технологических характеристик циклона.
2.Определение гидравлического сопротивления аппарата.
3.Определение степени очистки в циклоне.
Определение конструктивно-технологических характеристик циклона.
Необходимая площадь сечения циклона F, м2, определяется по формуле:
F |
L |
, |
(59) |
|
опт |
||||
|
|
|
где L – расход очищаемого воздуха при рабочих условиях, м3/с (соответствует суммарному объему воздуха, поступающему за секунду из узла аспирации); ωопт – оптимальная скорость в сечении корпуса циклона, м/с.
Диаметр циклона D0, м, рассчитывается по формуле:
D0 |
|
4 F |
|
, |
(60) |
|
n |
||||||
|
|
|
|
|
где n – количество циклонов в группе. Рассчитанный диаметр циклона округляется до целого числа и из типоразмерного ряда выбирается циклон с ближайшим наименьшим значением диаметра Dц, м.
Исходя из выбранного диаметра циклона, вычисляется действительная скорость воздуха в аппарате ωц, м/с:
ц |
|
|
4 L |
. |
(61) |
|
|
|
|
||||
|
n Dц2 |
|||||
|
|
|
|
|
||
Значение действительной скорости не должно отличаться от значения |
||||||
оптимальной скорости более чем на 25 %. |
|
|
||||
Определение гидравлического сопротивления циклона. |
|
|||||
Гидравлическое сопротивление циклона Pц, Па, равно: |
|
|||||
P |
|
в ц2 |
|
|
||
|
|
|
, Па, |
(62) |
||
|
|
|
||||
ц |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ζ – КГС пылеулавливающего аппарата.
115
Определение степени очистки в циклоне.
При определении степени очистки используется вероятностный подход,
согласно которому:
Ф x , |
(63) |
Ф x f x , |
(64) |
где Ф(x) – функция нормального распределения частиц по размерам (интеграл вероятности); х – вспомогательный аргумент, определяемый по формуле:
x |
|
lg d m / d50 |
|
|
, |
(65) |
|
|
|
|
|
||||
lg 2 lg 2 |
ч |
||||||
|
|
|
|
|
где dm – медианный размер частиц пыли, мкм; d50 – размер частиц,
улавливаемых в аппарате данного типа с эффективностью 50 %, мкм; lg η –
стандартное отклонение в функции распределения фракционных коэффициентов очистки; lg ч – среднее квадратичное отклонение в функции нормального распределения частиц данной пыли по размерам.
Величины dm и lg ч являются характеристиками дисперсного состава конкретной пыли. Величины d50 и lg η – параметры, определяющие эффективность конкретного аппарата при стандартных условиях его работы.
Поэтому справочное значение параметра d50 |
пересчитывается |
для рабочих |
||||||
условий по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Т Dц Тч Т0 |
|
|
|
||||
d50 |
d50 |
|
|
, |
(66) |
|||
DТ ч Т |
ц |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где Т – индекс для обозначения стандартных условий работы циклона; Dц –
диаметр циклона, м; ρч – плотность частиц пыли, кг/м3; ω0 – средняя скорость воздуха в аппарате при испытаниях, м/с; μ – динамический коэффициент вязкости воздуха, Па∙с.
Значение динамической вязкости воздуха при рабочих условиях μ, Па·с,
уточняется по формуле:
|
|
273 С |
|
Т |
|
3 / 2 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
, |
(67) |
Т С |
|
|
||||||
|
|
273 |
|
|
|
|||
|
|
116 |
|
|
|
|
|
|
где μ0 – динамическая вязкость воздуха при 0 °С и 101,3 кПа, μ0 = 17,3 ∙10-6
Па∙с; Т – рабочая температура воздуха, K; С – постоянная Сазерленда при 0 °С
и 101,3 кПа, для воздуха С = 124.
3.2.4. Расчет материального баланса процесса пылеулавливания
После расчета пылеулавливающего аппарата составляется материальный баланс процесса пылеулавливания. Количество уловленной пыли определяется по следующей зависимости:
M у л M вх M вых , кг/сут, |
(68) |
где Мвх – количество пыли на входе в циклон, кг/сут; Мвых – количество пыли на выходе из циклона, кг/сут.
Количество пыли на входе в аппарат равно Мвх, кг/сут: |
|
||||
M |
вх |
G 24 k |
3 |
, |
(69) |
|
п |
|
|
||
где Gп – суммарный массовый расход перемещаемого материала, кг/ч; |
|||||
kз – коэффициент загрузки оборудования, kз ≈ 0,55-0,75. |
|
||||
Количество пыли на выходе из аппарата Мвых, кг/сут: |
|
||||
M вых M вх 1 , кг/сут. |
(70) |
3.2.5. Подбор вентилятора и электродвигателя
Аэродинамический расчет сети аспирации заканчивается подбором вентилятора и электродвигателя к нему.
Системы аспирации имеют большие значения гидравлического сопротивления и содержат взвешенные частицы, поэтому в таких схемах обычно используются центробежные (радиальные) пылевые вентиляторы.
Подбор вентилятора осуществляется по аэродинамическим характеристикам – номограммам по требуемым значениям производительности
(объемный расход отводимого воздуха) и напора.
117