10691
.pdf71
|
|
|
|
|
оэк 1,533 ∙ 1.8 2,759 |
м ∙ |
|||||||||
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ ут |
1 |
|
0,02 |
|
0,12 |
|
0,12 |
|
1 |
|
|
|
|||
= 2,759 |
- |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
|
× 0,082 |
= 0,187 м |
||
|
0,93 |
0,87 |
0,87 |
23 |
|||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Принимаем δ к |
= 0,18м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Фактическое сопротивление теплопередаче: |
|
||||||||||||||||||||
R0ф = |
1 |
|
+ |
0,02 |
+ |
|
0,12 |
+ |
0,18 |
+ |
0,12 |
|
+ |
1 |
= 2,599 |
м2 ×0 С |
|||||
|
|
|
|
|
0,082 |
|
|
|
Вт |
||||||||||||
8,7 |
|
0,93 |
0,87 |
|
|
0,87 |
|
23 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
kст |
= |
1 |
= |
|
1 |
|
= 0,385 |
|
|
Вт |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 × °С |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R0ф |
2,599 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,18 + 0,12 = 0,44м
Деревообрабатывающий цех
Конструкция наружной стены:
1 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,
δ = 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС);
2 – утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем, λ = 0,082
Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС);
3 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,
δ= 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС); 4 – цементно-песчаная штукатурка
δ= 0,02 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС);
72
ШТУКАТУРКА 
УТЕПЛИТЕЛЬ
КИРПИч ШТУКАТУРКА
|
|
|
|
|
Рис. 6 Наружная стена. |
|
|
|||||||
Для наружной стены рабочей зоны t р.з. |
= tв |
имеем: |
|
|
||||||||||
n = 1 , Dt н = 4,5°С , α |
|
= 23 |
Вт |
, α |
|
= 8,7 |
Вт |
|
, t |
|
= t |
|
= 16°С |
|
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|
р.з. |
||||||||
|
н |
|
|
|
в |
|
м2 ×0 С |
в |
|
|
||||
R0тр = |
1,0 × (16 + 35) |
= 1,303 м2 ×0 С . |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
4,5 ×8,7 |
|
|
Вт |
|
|
|
|
|||
В связи с тем, что ограждающие конструкции должны состоять из экономически выгодных материалов, поэтому определяем экономически целесообразное сопротивление теплопередаче оэк, по следующей формуле:
тр |
∙ эф, |
м ∙ |
оэк о |
Вт |
|
|
|
Где: эф - коэффициент эффективности, принимаем по табл. 2.2. [6]:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эф 1,8 |
|
м ∙ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,303 ∙ 1.8 2,345 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||||||
Определяем толщину утеплителя: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
0,02 |
|
0,12 |
|
|
0,12 |
|
1 |
|
|
|||||||||
δ ут = 2,345 |
- |
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
× 0,082 |
= 0,155 м |
||||
|
|
|
0,93 |
0,87 |
|
0,87 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|||||||||||||
Принимаем δ к |
|
= 0,16м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Проверяем инерционность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
D = |
0,02 |
×11,09 + |
0,12 |
×10,9 + |
0,16 |
|
×1,19 + |
0,12 |
×10,9 = 5,567 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
0,93 |
|
|
|
0,87 |
|
|
0,082 |
|
|
0,87 |
|
|
|
||||||||||
По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = t х3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.
R0тр = |
1× (16 + 37) |
= 1,354 |
м2 ×0 С |
|
Вт |
||
4,5 ×8,7 |
|
||
73
|
|
|
|
|
оэк 1,354 ∙ 1.8 2,437 |
м ∙ |
|||||||||
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ ут |
1 |
|
0,02 |
|
0,12 |
|
0,12 |
|
1 |
|
|
|
|||
= 2,437 |
- |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
|
× 0,082 |
= 0,162м |
||
|
0,93 |
0,87 |
0,87 |
23 |
|||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Принимаем δ к = 0,17 м .
Фактическое сопротивление теплопередаче:
R0ф = |
1 |
+ |
0,02 |
+ |
|
0,12 |
+ |
0,17 |
|
+ |
0,12 |
|
+ |
1 |
= 2,529 |
м2 ×0 С |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|||||||||||
8,7 |
0,93 |
0,87 |
|
0,082 |
0,87 |
|
23 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
kст |
= |
1 |
= |
1 |
|
= 0,395 |
|
|
Вт |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
2,529 |
|
|
м2 × °С |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
R0ф |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м
Для наружной стены средней зоны (Н>4 м) имеем:
n = 1 , |
Dt н = 4,5°С , |
α н = 23 |
Вт |
|
|
|
, αв |
=8,7 |
|
Вт |
. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|
|
|
|
м2 ×0 С |
|
|||||||
tв.з |
= t р.з. |
+ k × (H зд. |
- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
)с.з. )р.з. |
, )в.з. 16 , 18 |
17 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
R тр |
= |
1,0 × (17 + 35) |
= 1,328 |
|
м2 ×0 С |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
4,5 |
× 8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,328 ∙ 1.8 2,39 |
м ∙ |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
0,02 |
|
|
0,12 |
|
0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
δ ут = 2,39 |
- |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
× 0,082 = 0,159м |
||||||||
|
|
0,93 |
|
0,87 |
0,87 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Принимаем δ ут = 0,16м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
D = |
0,02 |
×11,09 + |
0,12 |
×10,9 + |
|
0,16 |
|
×1,19 + |
0,12 |
×10,9 = 5,57 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
0,082 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
0,93 |
|
|
0,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,87 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = t х3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.
R0тр = |
1× (17 + 37) |
= 1,379 |
м2 ×0 С |
|
Вт |
||
4,5 ×8,7 |
|
||
|
|
|
|
|
оэк 1,379 ∙ 1.8 2,482 |
м ∙ |
|||||||||
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||
|
|
|
1 |
|
0,02 |
|
0,12 |
|
0,12 |
|
1 |
|
|
|
|
δ ут |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
= 2,482 |
- |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
|
× 0,082 |
= 0,166 м |
||
|
0,93 |
0,87 |
0,87 |
23 |
|||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
74
Принимаем δ к |
= 0,17 м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Фактическое сопротивление теплопередаче: |
|
||||||||||||||||||||
R0ф = |
1 |
|
+ |
0,02 |
+ |
|
0,12 |
+ |
0,17 |
|
+ |
0,12 |
|
+ |
1 |
= 2,529 |
м2 ×0 С |
||||
|
|
|
|
|
0,082 |
|
|
|
Вт |
||||||||||||
8,7 |
|
0,93 |
0,87 |
|
|
0,87 |
|
23 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
kст |
= |
1 |
= |
|
1 |
|
= 0,395 |
|
|
Вт |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 × °С |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R0ф |
2,529 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м
Для наружной стены верхней зоны имеем:
n = 1 , |
Dt н = 4,5°С , α н = 23 |
|
Вт |
|
, αв |
=8,7 |
|
Вт |
. |
|
|||||||||||||||||||
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 ×0 С |
|
|||||
tв.з |
= t р.з. |
+ k × (H зд. |
- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
R0тр = |
1,0 × (18 + 35) |
= 1,354 |
м2 ×0 С |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,5 × 8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,354 ∙ 1.8 2,437 |
м ∙ |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
0,02 |
|
0,12 |
|
|
0,12 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
δ ут = 2,437 - |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
× 0,082 = 0,162м |
||||||||||
|
|
0,93 |
0,87 |
0,87 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
|
|||||||||||||
Принимаем δ ут = 0,16м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
D = |
0,02 |
×11,09 + |
0,12 |
×10,9 + |
|
0,16 |
×1,19 + |
0,12 |
×10,9 = 5,57 |
||||||||||||||||||||
|
|
0,082 |
|
||||||||||||||||||||||||||
0,93 |
|
|
0,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,87 |
|
|
|
|
|
||||||||||
По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = t х3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.
R0тр = |
1× (18 + 37) |
= 1,405 |
м2 ×0 С |
|
Вт |
||
4,5 ×8,7 |
|
||
|
|
|
|
|
оэк 1,405 ∙ 1.8 2,529 |
м ∙ |
|||||||||
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ ут |
1 |
|
0,02 |
|
0,12 |
|
0,12 |
|
1 |
|
|
|
|||
= 2,529 |
- |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
+ |
|
|
× 0,082 |
= 0,17 м |
||
|
0,93 |
0,87 |
0,87 |
23 |
|||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Принимаем δ к |
= 0,17 м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Фактическое сопротивление теплопередаче: |
|
||||||||||||||||||||
R0ф = |
1 |
|
+ |
0,02 |
+ |
|
0,12 |
+ |
0,17 |
|
+ |
0,12 |
|
+ |
|
1 |
= 2,529 |
м2 ×0 С |
|||
|
|
|
|
|
0,082 |
|
|
|
Вт |
||||||||||||
8,7 |
|
0,93 |
0,87 |
|
|
0,87 |
|
23 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
kст |
= |
1 |
= |
|
1 |
|
= 0,395 |
|
|
Вт |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 × °С |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R0ф |
2,529 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
75
δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м
Покрытие
|
Рис. 7 Покрытие |
Конструкция бесчердачного покрытия гальванического цеха: |
|
1 – |
железобетонная ребристая плита |
δ = 0,05 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºС), s = 18,95 Вт/(м2·ºС); |
|
2 – |
пароизоляция: 1 слой рубероида |
δ = 0,005 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС); |
|
3 – |
утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем, |
λ = 0,082 Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС); |
|
4 – |
цементно-песчаная стяжка |
δ= 0,05 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС); 5 – гидроизоляционный ковер: 3 слоя рубероида
δ= 0,015 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС).
Для покрытия имеем:
|
n = 1 , |
t н |
= 3,6°С |
, |
tв.з = t р.з. + k × (H зд. - 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С ,α н = 23 |
Вт |
, |
||
|
м2 ×0 С |
||||||||
|
|
|
|
||||||
αв |
= 8,7 |
Вт |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|
|
||
|
|
76 |
|
R0тр = |
1× (23 + 35) |
= 1,852 |
м2 ×0 С |
|
|||
3,6 ×8,7 |
|
Вт |
|
В связи с тем, что ограждающие конструкции должны состоять из экономически выгодных материалов, поэтому определяем экономически целесообразное сопротивление теплопередаче оэк, по следующей формуле:
тр |
∙ эф, |
м ∙ |
оэк о |
Вт |
|
|
|
Где: эф - коэффициент эффективности, принимаем по табл. 2.2. [6]:
эф 1,8
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,852 ∙ 1.8 3,334 |
м ∙ |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||||||||
Определяем толщину утеплителя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
1 |
|
0,05 |
|
0,005 |
|
|
0,05 |
|
0,015 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|||||||
δ ут = 3,334 |
- |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
× 0,082 = 0,244 м |
|||||
|
|
2,04 |
0,17 |
0,93 |
0,17 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8,7 |
|
|
|
|||||||||||
Принимаем δ к = 0,24м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Проверяем инерционность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
D = |
0,05 |
×18,95 + |
0,005 |
× 3,53 + |
0,05 |
×11,09 + |
0,24 |
|
×1,19 + |
0,015 |
× 3,53 = 4,959 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
2,04 |
|
|
|
|
0,17 |
|
|
0,93 |
|
|
|
0,082 |
|
|
|
|
0,17 |
|
|||||||
По [14] D попадает в интервал от 4 до 7 С, что соответствует t х3.. = -37°С
Пересчитаем требуемое сопротивление:
R0тр = |
1× (23 + 37) |
= 1,916 |
м 2 × 0 С |
|
|||
3,6 ×8,7 |
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,916 ∙ 1.8 3,449 |
м ∙ |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
δ ут |
|
1 |
|
|
0,05 |
|
|
0,005 |
|
|
0,05 |
|
|
0,015 |
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
= 3,449 |
- |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
× 0,082 = 0,254 м |
||||||||
|
|
2,04 |
|
0,17 |
|
0,93 |
0,17 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
Принимаем δ к |
= 0,25м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Фактическое сопротивление теплопередаче: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
R0ф = |
|
1 |
|
+ |
0,05 |
|
+ |
0,005 |
+ |
0,25 |
+ |
0,05 |
+ |
0,015 |
+ |
1 |
= 3,403 |
м2 ×0 С |
||||||||||||||||
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2,04 |
|
|
0,17 |
|
|
|
0,082 |
|
0,93 |
|
|
|
0,17 |
|
|
23 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
kст = |
|
1 |
|
= |
|
|
|
1 |
|
= 0,294 |
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
R0ф |
|
|
|
|
|
|
м2 × °С |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,403 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
δ ст = 0,05 + 0,005 + 0,25 + 0,05 + 0,015 = 0,37 м
Конструкция бесчердачного покрытия деревообрабатывающего цеха
|
77 |
1 – |
железобетонная ребристая плита |
δ = 0,05 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºС), s = 18,95 Вт/(м2·ºС); |
|
2 – |
пароизоляция: 1 слой рубероида |
δ = 0,005 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС); |
|
3 – |
утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем, |
λ = 0,082 Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС); |
|
4 – |
цементно-песчаная стяжка |
δ= 0,05 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС); 5 – гидроизоляционный ковер: 3 слоя рубероида
δ= 0,015 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС).
Для покрытия имеем:
n = 1 , Dt н |
= 3,6°С, |
|
|
|
|
|
t |
|
= t |
|
|
|
|
+ k × (H |
|
|
- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С |
, |
α |
|
= 23 |
Вт |
, |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
в.з |
р.з. |
зд. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
м2 ×0 С |
|||||||||
αв = 8,7 |
|
Вт |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R0тр = |
1× (18 + 35) |
|
= 1,692 |
|
м2 ×0 С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,6 ×8,7 |
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оэк 1,692 ∙ 1.8 3,046 |
м ∙ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяем толщину утеплителя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
δ |
|
|
|
1 |
|
|
|
0,05 |
|
|
0,005 |
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,015 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ут = 3,046 - |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
× 0,082 = 0,221м |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,17 |
|
|
0,93 |
|
0,17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
23 2,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Принимаем δ к |
= 0,22м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Проверяем инерционность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
D = |
0,05 |
×18,95 + |
0,005 |
× 3,53 + |
0,05 |
×11,09 + |
0,22 |
|
×1,19 + |
0,015 |
× 3,53 = 4,668 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
0,17 |
|
0,082 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
2,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,17 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
По [14] D попадает в интервал от 4 до 7 С, что соответствует tх.с.. = -37°С |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Пересчитаем требуемое сопротивление: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
R0тр = |
1× (18 + 37) |
= 1,756 |
м2 ×0 С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
3,6 ×8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
оэк 1,756 ∙ 1.8 3,161 |
м ∙ |
|
Вт |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
78 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ ут |
|
1 |
|
|
0,05 |
|
|
|
0,005 |
|
|
0,05 |
|
0,015 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
= 3,161 - |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
× 0,082 |
= 0,23 м |
||||||||||||
|
|
2,04 |
|
0,17 |
0,93 |
0,17 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Принимаем δ к = 0,23м . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Фактическое сопротивление теплопередаче: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
R0ф = |
1 |
+ |
0,05 |
+ |
|
0,005 |
+ |
0,23 |
+ |
0,05 |
+ |
0,015 |
+ |
1 |
= 3,159 |
м2 ×0 С |
|||||||||||||||||||||
|
8,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2,04 |
|
0,17 |
|
|
0,082 |
|
|
0,93 |
|
|
0,17 |
|
|
|
23 |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
kст = |
1 |
|
|
= |
|
|
1 |
|
= 0,317 |
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R0ф |
|
|
|
|
|
|
|
м2 × °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,159 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
δ ст |
= 0,05 + 0,005 + 0,23 + 0,05 + 0,015 = 0,35м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
Пол на грунте
Гальванический цех.
Рис. 8. Конструкция пола
1.Ж/бетонная плита δ=0,22 м, λ=2,04 Вт/ м ° С
2.Стяжка δ=0,07 м, λ=0,58 Вт/ м ° С
3.Плитка δ=0,008 м, λ=0,35 Вт/ м ° С
Термическое сопротивление пола на грунте рассчитывается по зонам. Для каждой зоны формула имеет вид:
|
п0 н0.п. , |
1ж.б.пл. |
, |
1ст |
, |
1плитка |
|
(8) |
||||||||||||
|
5ж.б.пл |
5ст |
5плитка |
|||||||||||||||||
x – |
номер зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Rн.п. – сопротивление неутеплённого пола |
|
|||||||||||||||||||
Для первой зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
RпI |
= 2,1 + |
0,22 |
+ |
0,07 |
+ |
0,008 |
|
= 2,35 м2° С/Вт |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
2,04 |
|
0,58 |
|
|
|
0,35 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Для второй зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
RпII |
= 4,3 + |
0,22 |
+ |
0,07 |
+ |
0,008 |
= 4,55 м2° С/Вт |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
2,04 |
0,58 |
|
|
0,35 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Для третей зоны
79
RпIII = 8,6 + 0,22 + 0,07 + 0,008 = 8,85 м2° С/Вт 2,04 0,58 0,35
Для четвертой зоны
Rп//// = 14,2 + 0,22 + 0,07 + 0,008 = 14,45 м2° С/Вт 2,04 0,58 0,35
Толщина пола составит : 0,22+0,07+0,008=0,298 м
Для каждой зоны термическое сопротивление больше требуемого, которое равно R=2,50 м2 ° С/Вт, поэтому данная конструкция соответствует требованиям СНиП
Коэффициент теплопередачи К=1/R ,Вт/ м2° С
|
′ |
= 0,43 |
2 |
|
K |
Вт/ м ° С |
|||
п |
||||
|
′′ |
= 0,22 |
2 |
|
K |
Вт/ м ° С |
|||
п |
||||
|
′′′ |
= 0,11 |
2 |
|
K |
Вт/ м ° С |
|||
п |
K //// п = 0,07 Вт/ м2° С
Теплоусвоение пола
1) Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям СНиП 23-02. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола Yfdes, Вт/(м2×° С), определяется следующим образом:
а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D1 = R1s1 ³ 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле
Yfdes = 2s1; |
(9) |
б) если первые п слоев конструкции пола (п ³ 1) имеют суммарную тепловую инерцию D1 + D2 + ... + Dn < 0,5, но тепловая инерция (n + 1) слоев D1 + D2 + ... + Dn+1 ³ 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Yf следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:
для n-го слоя - по формуле |
|
Yfdes = (2Rnsn2 + sn+1)/(0,5 + Rnsn+1); |
(10) |
для i-го слоя (i = n - 1; п - 2; ...; 1) - по формуле |
|
Yi = (4Risi2 + Yi+1)/(1 + RiYi+1). |
(11) |
В формулах (9) - (11) и неравенствах: |
|
D1, D2, ... , Dn+1 - тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., (n + 1)-го слоев конструкции пола
80
Ri, Rn - термические сопротивления, м2×° С/Вт, соответственно i-го и n-го слоев конструкции пола
s1, si, sn, sn+1 - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно 1-го, i-го, n-го, (n + 1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м2×° С
Yi+1 - показатель теплоусвоения поверхности (i + 1)-го слоя конструкции пола,
Вт/(м2×° С).
2) Если расчетная величина Yfdes показателя теплоусвоения поверхности пола окажется не более нормативной величины Yfreq, установленной в таблице 13 СНиП 23-02, то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения; если Yfdes > Yfreq, то следует взять другую конструкцию пола или изменить толщины некоторых его слоев до удовлетворения требованиям Yfdes £ Yfreq.
Определим тепловую инерцию слоев пола
D1 = R1s1 = 0,022×7,5 = 0,17; - плитка D2 = R2s2 = 0,12×7,15 = 0,86; - стяжка
D3 = R3s3 = 0,11×17,98 = 1,98; - ж/б плита
Y2 = (2R2s22 + Y3)/(0,5 + R2S3) = (2×0,12×7,152 + 17,98)/(0,5 + 0,12×17,98) = 11,37 Вт/(м2×° С);
Y1 = (4R1s12 + Y2)/(1 + R1Y2) = (4×0,022×7,52 + 11,37)/(1 + 0,022×11,37) = 13,06Вт/(м2×° С).
Yfreq =17 Вт/(м2×° С).
В нашем случае Yfdes > Yfreq , значит этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения
Т.к часть стены находится в грунте, следовательно ее так же необходимо проверить на теплоусвоение.
Конструкция стены:
1.керамическая плитка
δ= 0,005 м, λ =0,92Вт/(м·ºС), s = 12,33 Вт/(м2·ºС);
2.штукатурка
δ= 0,03 м, λ = 0,58 Вт/(м·ºС), s =7,15 Вт/(м2·ºС); 3.ж/бетонный блок
δ= 600 мм, λ = 1,86Вт/(м·ºС), s = 16,77 Вт/(м2·ºС);
Определим тепловую инерцию слоев пола
D1 = R1s1 = 0,0087×12,33 = 0,11;