- •Реферат
- •1 Технологический процесс установки
- •1.1 Стальковш
- •1.2 Промежуточный ковш
- •1.3 Кристаллизатор
- •1.4 Зона вторичного охлаждения
- •1.5 Затравка
- •1.6 Машина газовой резки
- •1.7 Оборудование для быстрой смены ковшей
- •2 Характеристика основного технологического оборудования
- •3 Расчёт мощности и выбор двигателя
- •3.1 Расчёт статических и динамических моментов
- •3.2 Предварительный выбор двигателя
- •3.3 Расчёт и построение тахограмм и упрощённой нагрузочной диаграммы
- •3.4 Проверка двигателя по нагреву и перегрузочной способности
- •4 Выбор и характеристика основного силового электрооборудования
- •4.1 Выбор и характеристика тиристорного преобразователя и возбудителя
- •4.2 Выбор и характеристика силового трансформатора
- •4.3 Расчёт и выбор сглаживающего дросселя
- •5 Расчёт и построение статических характеристик
- •5.1 Расчёт и построение фазовых и регулировочных характеристик тиристорного преобразователя и возбудителя
- •5.2 Расчёт и построение механических характеристик электропривода
- •6 Защита электропривода
- •6.1 Защита от перегрузки и коротких замыканий
- •6.2 Защита от перенапряжений
- •7 Разработка системы управления мехатронной системой
- •7.1 Расчет и построение контура регулирования якорного тока
- •7.2 Расчет и построение контура регулирования эдс
- •7.3 Расчет и построение контура регулирования тока возбуждения
- •8 Построение схемы двухзонной сар
- •Заключение
- •Список использованных источников
4 Выбор и характеристика основного силового электрооборудования
4.1 Выбор и характеристика тиристорного преобразователя и возбудителя
Для надёжной работы тиристорного преобразователя (ТП) его номинальный ток выбираем по максимальному току двигателя с запасом 1,2:
Ток возбуждения двигателя равен:
Также, ТП должен быть трёхфазным и реверсивным.
Под эти параметры подходит ТП DCS402.0025 фирмы ABB, параметры которого представлены в таблице 4.
Таблица 4 – Параметры ТП DCS402.0025 фирмы ABB
|
25 |
|
20 |
|
4 |
|
500 |
|
10 |
Схема выбранного тиристорного преобразователя со встроенным возбудителем показана на рисунке 5.
Рисунок 5 – Принципиальная схема тиристорного преобразователя DSC402.0025 ABB
4.2 Выбор и характеристика силового трансформатора
Максимальное расчётное значение выпрямленной ЭДС в режиме непрерывного тока равно:
где – коэффициент перегрузки по току;
– суммарное сопротивление в участке цепи с выпрямленным якорным током;
– количество тиристоров на фазе;
– падение напряжения на одном тиристоре;
– коэффициент, учитывающий возможные колебания напряжения в питающей сети;
– минимальный угол регулирования ТП;
– коэффициент, характеризующий наклон нагрузочной характеристики ТП от влияния коммутации вентилей;
– ориентировочное напряжение короткого замыкания трансформатора;
– коэффициент, определяющий степень загрузки трансформатора.
Значение требуемого линейного напряжения на вторичной обмотке трансформатора для трёхфазной мостовой схемы ТП определяется соотношением:
Расчётное значение мощности трансформатора определяется уравнением:
Исходя из расчётной мощности, а также напряжения обмоток и количества фаз выбираем трансформатор.
Под имеющиеся параметры подходит трансформатор ТС-1,25/380-220 со следующими техническими данными:
номинальная мощность: 1,25 кВА;
напряжение первичной обмотки: 380 В;
напряжение вторичной обмотки: 220 В;
потери холостого хода: 10 Вт;
потери короткого замыкания: 35 Вт;
напряжение короткого замыкания: 4%.
4.3 Расчёт и выбор сглаживающего дросселя
Для симметричной мостовой схемы амплитудные значения гармонических составляющих выпрямленной ЭДС можно определить следующим выражением:
где K – кратность гармоники (соотношение порядкового номера гармоники к числу пульсаций);
p – число пульсаций;
-- угол регулирования.
Фазное напряжение трансформатора равно:
Фазный ток трансформатора равен:
В симметричной мостовой схеме наибольшую амплитуду имеют гармоники с кратностью K равной 1. Амплитуды с большими кратностями значительно меньше, а эффективность реактора на них больше, поэтому индуктивность дросселя можно вести только по основной гармонике. Наибольшую амплитуду гармоники получаются при угле регулирования близком к 90 градусов. Отсюда, наибольшее значение пульсации получается:
Необходимая индуктивность для уменьшения амплитуды гармоник определяется:
где – допустимый уровень пульсаций.
Требуемое значение индуктивности сглаживающего дросселя определяется по уравнению:
где Lтр – индуктивность фазы понижающего трансформатора, приведённая к вторичной обмотке;
n – число фазных обмоток понижающего трансформатора, находящихся в цепи выпрямленного тока.
Приведённую индуктивность фазы трансформатора можно приближённо определить из уравнения:
Отсюда индуктивность сглаживающего дросселя равна:
Значит, сглаживающий дроссель в данной схеме ставить не нужно.