- •1. Проектирование технологического процесса электроэрозионной обработки[1].
- •1.1 Исходная информация для проектирования
- •1.2 Выбор области технологического использования электроэрозионной обработки короткими импульсами
- •1.3. Порядок проектирования
- •1.4. Качество поверхностного слоя
- •1.5. Сила тока
- •1.6. Производительность
- •1.7. Точность обработки
- •1.8. Рабочая среда
- •Сравнительные характеристики сред приведены в таблице 1.2
- •1.9. Скорость подачи эи
- •1.10. Основное время обработки детали на станке
- •1.12. Обоснование выбора метода обработки
- •1.13. Разработка операционных карт
- •1.14. Базирование заготовок
- •1.15. Выбор и проектирование эи
- •1.16. Проектирование специальных приспособлений
- •2. Проектирование технологического процесса электрохимической размерной обработки [1]
- •2.1. Технологические возможности
- •2.2. Исходная информация для проектирования
- •2.3 Технологичность деталей при размерной электрохимической обработке
- •2.4. План проектирования технологического процесса
- •2.5. Основные этапы построения технологического процесса
- •2.7 Оборудование для эх протягивания
- •2.8. Расчет припуска на обработку
- •2.9 Последовательность расчета технологических параметров электрохимического протягивания
- •3. Технология ультразвуковой обработки
- •3.1.Общие сведения
- •3.2. Порядок проектирования технологических процессов при ультразвуковой обработке [1]
- •3.3. Обоснование целесообразности применения размерной ультразвуковой обработки
- •3.4. Производительность процесса
- •3.5. Рабочие среды, применяемые для узо.
- •Продолжение таблицы 3.3
- •3.7 Шероховатость
- •3.7. Проектирование инструмента
- •4. Проектирование технологического процесса комбинированной обработки [9]
- •4.1. Исходная информация
- •4.2. Схема эаш
- •4.3. Порядок проектирования технологического процесса эаш.
3.7 Шероховатость
Шероховатость обработанной поверхности зависит от размера зерен применяемого абразива, твердости обрабатываемого материала и расположения обрабатываемой поверхности по отношению к направлению ультразвуковых колебаний инструмента (табл. 3.5).
Таблица 3.5 Показатели широховатости поверхности после УЗО
Зернистость абразива (ГОСТ 3647—80)
|
Размер зерен абразива, мкм
|
Шероховатость Rа, мкм
|
|
боковых поверхностей, параллельных направлению колебаний |
торцовой поверхности, нормальной к направлению колебаний |
||
№10 |
85—105 |
Rz 20 |
1,25 |
№5 |
46—63 |
2,5 |
1,63 |
№3 |
28—42 |
1,25 |
0,32 |
3.7. Проектирование инструмента
При проектировании инструмента необходимо рассчитать поперечные сечения, распределение амплитуд напряжений и смещений
Если заданы размеры входного и выходного поперечных сечений, то по кривой 1 (рис. 3.3) определяют коэффициент трансформации М.
Если же задан коэффициент трансформации М, то по кривой 1 определяют соответствующее значение отношения входного и выходного приведенных радиусов Rl/R0, затем по кривой 2 находят отношение длины инструмента к длине волны K1 = l/пр.
Рис 3.3 К расчету коэффициента трансформации
Чтобы вычислить длину инструмента, необходимо рассчитать длину продольных волн.
пр= (3.2)
Значение скорости звука вдоль инструмента (Cпр) для данного материала рассчитывается или берется из таблиц. Зная длину волны пр, определяем длину стержня l из соотношения l = K1пр. Кривая 3 позволяет найти отношение координаты узла скоростей к длине инструмента x1/l.
Пример. Частота колебаний инструмента f=18,0 кГц; материал инструмента— алюминиевый сплав АМг6; выходной радиус инструмента Ro = 8 мм; коэффициент трансформации М = 2,5.
Зная коэффициент трансформации, по кривой 1 (рис. 3.3) находим отношение приведенных радиусов на входе и выходе инструмента: R1/R0=3. Отсюда R0 = 3Ri = 24 мм. По кривой 2 для значения Rl/Rо = 3 находим отношение K1 = l/пр= =0,55. Чтобы вычислить длину инструмента l, определяем по формуле (3.2) длину волны продольных колебаний. Для сплава АМг6 скорость звука cпр = 5200 м/с. При частоте колебаний f=18-103 Гц длина волны в сплаве АМг6 пр = 288 мм.
Длина конического инструмента l = K1пр = 158 мм. По кривой 3 найдем точку расположения узла скоростей: К2=x1/l=0,6, откуда х1=94,8 мм, т. е. на расстоянии 94,8 мм от выходного торца инструмента расположен узел скоростей продольных колебаний. Обычно в узле колебаний размещают фланец, с помощью которого колебательная система крепится к станку.
Радиусы поперечных сечений конуса рассчитываются по формуле
Rx/Rо = 1+ (Rl/Rо—1)x/l.
При работе в концентраторах и инструментах возникают знакопеременные напряжения. Если эти напряжения велики, то может произойти разрушение материала, поэтому при расчете колебательных систем необходимо определять распределение не только амплитуд смещений по длине концентратора и инструмента, но и распределение амплитуд напряжений и мест расположения пучности напряжений. Сделать это можно, например, для конического инструмента, используя графики (рис. 3.4), что значительно упрощает расчеты. По этим графикам можно определить координаты пучности напряжений (х2 на рис. 3.4) по кривой 1 отношения x2/l и по кривой 2 — относительное значение напряжений т в пучности напряжений п.н.. По оси абсцисс отложено отношение приведенных радиусов на входе и выходе инструмента.
Для конического инструмента, пример расчета которого дан выше, по кривой 1 на рис.3.4 при отношении Rl/R0 = 3 отношение x2/l=0,4, т. е. при длине инструмента l=158 мм пучность напряжений расположена на расстоянии 63 мм от выходного торца. Относительное значение напряжений в пучности, определенное по кривой 2, составляет т = 0,63п.н..
Рис.3.4
Далее проектируют технологический процесс, инструмент для ультразвуковой обработки