- •Введение
- •1. Общие сведения о методах прогнозирования опасных факторов пожара в помещениях
- •Контрольные вопросы
- •2. Моделирование динамики опасных факторов пожара при расчете пожарного риска
- •2.1. Расчеты по оценке пожарного риска
- •2.2. Индивидуальный пожарный риск
- •2.3. Вероятность эвакуации людей
- •2.4. Опасные факторы пожара
- •Сведения об образовании токсичных газов при сгорании древесины и её производных
- •Состав продуктов горения горючей нагрузки помещений
- •Эффективности
- •Фильтрующих пожарах. - м.:
- •2.5. Некоторые особенности расчета пожарного риска
- •2.6. Современные методы прогнозирования динамики опасных факторов пожара в помещении
- •2.6.1. Классификация современных методов расчета динамики офп
- •2.6.2. Интегральные методы расчета
- •Аналитическое решение интегральной модели
- •2.6.3. Зонные методы расчета
- •2.6.4. Полевые методы расчета
- •Обозначения в обобщенном дифференциальном уравнении полевой модели:
- •2.7. Основные положения по расчету необходимого времени эвакуации
- •Контрольные вопросы
- •3.2. Задание и исходные данные для расчета
- •Численное значение параметров при горении
- •3.3. Пример выполнения расчетов
- •Варианты заданий
- •Контрольные вопросы
- •4. Расчет коэффициента теплопотерь
- •4.1. Теоретическая часть
- •4.2. Задание и исходные данные для расчета
- •Численное значение параметров при горении
- •Варианты заданий
- •4.3. Пример выполнения расчетов
- •Контрольные вопросы
- •5.2. Задание и исходные данные для расчета
- •5.3. Пример выполнения расчетов
- •Варианты заданий
- •Контрольные вопросы
- •6. Анализ развития пожара
- •6.1. Теоретическая часть
- •6.2. Задание и исходные данные для расчета
- •Варианты заданий
- •6.3. Пример выполнения расчетов
- •Контрольные вопросы
- •7.2. Задание и исходные данные для расчета
- •Численные значения параметров при горении
- •7.3. Пример выполнения расчетов
- •Варианты заданий
- •Результаты расчетов z
- •Контрольные вопросы
- •8. РаСчет необходимого времени эвакуации людей из помещений при пожаре
- •8.1. Применение методики расчета необходимого времени эвакуации людей из помещений при пожаре
- •8.1.1. Общий порядок расчета
- •8.1.2. Определение геометрических характеристик помещения
- •8.1.3. Выбор расчетных схем развития пожара
- •8.1.4. Определение критической продолжительности пожара для выбранной схемы его развития
- •8.1.5. Определение наиболее опасной схемы развития пожара в помещении
- •8.2. Примеры решения задач с помощью методик расчета необходимого времени эвакуации людей из помещений при пожаре
- •8.3. Задания для самостоятельного выполнения
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Справочные данные
- •Физические свойства дымовых газов
- •Коэффициент полноты горения
- •Линейная скорость распространения пламени по поверхности материалов
- •Основные параметры некоторых газов
- •Требуемый объём воздуха и объём выделившихся продуктов горения при сгорании 1 кг вещества
- •Оглавление
- •Прогнозирование последствий опасных факторов пожара
- •3 94006 Воронеж, ул. 20-летия Октября,84
Контрольные вопросы
Какое время понимается под критической продолжительностью пожара?
Как рассчитывается необходимое время эвакуации людей из помещения?
Какие особенности начальной стадии пожара позволяют упростить дифференциальные уравнения, описывающие пожар?
По какой формуле рассчитывается скорость выгорания при круговом распространении пожара по поверхности ТГМ?
По какой формуле рассчитывается скорость выгорания при линейном распространении пожара по поверхности ТГМ?
Приведите формулы для расчета массы выгоревшего ГМ.
Приведите формулу для расчета КПП по температуре.
Приведите формулу для расчета КПП по концентрации О2.
Приведите формулу для расчета КПП по концентрации токсичного газа.
Приведите формулу для расчета КПП по потере видимости.
При каких условиях можно применять формулы (3.27) - (3.30)?
4. Расчет коэффициента теплопотерь
4.1. Теоретическая часть
Коэффициент теплопотерь представляет собой отношение суммарного теплового потока в ограждения Qw к скорости тепловыделения в очаге горения 0,юх, то есть
φ= (4.1)
Скорость тепловыделения в каждый момент процесса развития пожара вычисляется по формуле
=η ,
где Fг - площадь пожара, м2.
Суммарный тепловой поток в ограждения (выполненные из кирпича или из материалов, близких ему по своим теплофизическим свойствам) при значениях срелнеобьемной температуры среды в помещении Т0 < Тm <Ткр (где Т0 290 К и Ткр 343 К) можно рассчитать с помощью эмпирической формулы
= , (4.2)
где q0, а, - размерные эмпирические константы (q0=4,07 Втм2; а = 0,8 К-1; =0,00065 К2); - суммарная площадь поверхности ограждений, м2.
Для помещений, представляющих собой прямоугольный параллелепипед, суммарная площадь поверхностей ограждений вычисляется по формуле
=2 ,
где , - соответственно ширина и длина помещения, м; h - половина высоты помещения, м. При этом предполагается, что площадь проемов пренебрежимо мала по сравнению с величиной . Кроме того, при использовании этой формулы можно не учитывать наличие предметов и оборудования, находящихся внутри помещения.
Следует сделать замечание по поводу формулы (4.2). При Т0 (то есть в первый момент процесса развития пожара при t 0) из этой формулы следует, что 0. Однако в первый момент времени поступление тепла в ограждения происходит в основном за счет лучеиспускания от пламени. Поток лучистой энергии от пламени к ограждениям по мере задымления помещения постепенно уменьшается. При сильном задымлении излучение от пламени рассеивается в задымленной среде, заполняющей помещение. С учетом сказанного радиационный поток от очага горения к ограждениям при FRAD FW можно оценить по формуле
, (4.3)
где С =5,7 Вт/м2/К4 - коэффициент излучения; ε - степень черноты пламени; FRAD - площадь поверхности излучения, м2; Тпл - температура пламени, К; ω - коэффициент, учитывающий ослабление радиационного потока из-за задымления.
Коэффициент со в начальные моменты времени, когда среда еще достаточно прозрачна, равен единице. При сильном задымлении, которое может иметь место в конце начальной стадии пожара, этот коэффициент равен нулю. С учетом сказанного величину этого коэффициента можно приближенно оценить с помощью формулы
.
Эта формула представляет собой линейную интерполяцию зависимости о)(Тт) в интервале температур T0<Tm<TKР то есть в интервале времени, равном критической продолжительности пожара.
Из вышесказанного следует, что для расчета суммарного теплового потока в ограждения при начальной стадии пожара нужно использовать формулу
(4.4)
С учетом вышеизложенного значение коэффициента теплопотерь следует вычислять для каждого момента времени на начальной стадии пожара (то есть при 0 < τ < по формуле
.
Из этой формулы следует, что величину лишь условно можно назвать коэффициентом, так как она является функцией (τ) и изменяется во времени.
В интервале времени, равном критической продолжительности пожара, среднеобъемная температура среды в помещении незначительно отличается от «предельного» значения ТПРЕД, приблизительно равного 345 К. Если температура среды перед пожаром Т0 = 293 К (что является типичным начальным условием), то в начальной стадии пожара выполняется условие
.
С учетом этой оценки правую часть уравнения (4.4) можно упростить, отбрасывая второй член первого слагаемого в квадратных скобках. После этой операции получим уравнение
. (4.5)
Среднее значение коэффициента теплопотерь φ в интервале температур T0<Tm<TKР, то есть в интервале времени, равном критической продолжительности пожара, определяется путем операции осреднения значения коэффициента φ:
, (4.6)
где = -Т0; Ткр = Ткр - Т0; - среднее значение коэффициента теплопотерь.
Далее рассмотрим пожары в помещении при горении ТГМ. При оценке радиационной составляющей теплового потока от пламени можно принять, что площадь поверхности излучения FRAD равна площади пожара Fг, то есть FRAD= Fг.
Сначала рассмотрим пожары при круговом распространении пламени по слою ТГМ. Для таких пожаров в помещении уравнение (4.5) преобразуется с помощью формулы ψ = ψудπ :
. (4.7)
Из формулы (3.22) следует, что
. (4.8)
При начальной стадии развития пожара выполняется условие
.
Из этого условия следует, что
. (4.9)
С учетом формул (4.8) и (4.9) уравнение (4.7) преобразуется в следующую формулу:
,
где - коэффициент теплопотерь при температуре среды (τ); φ - среднее значение коэффициента теплопотерь в интервале времени, равном критической продолжительности пожара.
Поставим полученное выражение для в формулу (4.6). После интегрирования получается уравнение для расчета среднего коэффициента теплопотерь, которое можно представить в виде
, (4.10)
где ; ; ; .
Безразмерный комплекс Г характеризует макрокинетику горения ТГМ. Безразмерный комплекс Ф есть обобщенная геометрическая характеристика помещения. Этот комплекс можно назвать критерием формы помещения. Если помещение имеет формулу куба, то Ф = 6. Для помещений, форма которых отличается от куба, Ф > 6.
При вычислении суммарной площади поверхности ограждений Fw (а следовательно, и критерия формы Ф) можно не учитывать наличие проемов, потому что здесь рассматриваются пожары в помещениях с относительно малыми проемами.
Безразмерный комплекс ΔRAD является параметром влияния радиационного теплообмена и представляет собой отношение тепла, теряемого из-за излучения единицей площади поверхности ТГМ, охваченной пламенем, к теплу, выделяющемуся на этой единичной площадке вследствие горения. Для большинства ТГМ значение параметра влияния радиационного теплообмена составляет малую величину. Например, если горючим материалом является древесина, у которой Тпл 103 К, 4·105 Дж/м2/с, то параметр влияния радиационного теплообмена ΔRAD 0,06.
Решение уравнения (4.10) можно получить численным методом. В системе Mathcad его можно решить при помощи функции root.
Полученные результаты при условиях 6<Ф<24 и 0,4<ГФ<2 с достаточной для практики точностью аппроксимируются формулой следующего вида:
. (4.11)
Рассмотрим пожары при линейном распространении пламени по слою ТГМ.
При линейном распространении пламени по поверхности ТГМ уравнение (4.5) преобразуется с помощью формулы ψ = ψуд в следующее уравнение:
= + . (4.12)
Из ранее полученной формулы (3.22) при n= 2 следует, что
τ= = . (4.13)
Уравнение (4.32) преобразуется с помощью формул (4.9) и (4.13) в формулу
= + .
Подставим полученное выражение для в формулу (4.6). После интегрирования получается уравнение для расчета среднего коэффициента теплопотерь в случае линейного распространения пламени
= + , (4.14)
где = 1,65 Вт/м2/К3; - то же, что и в формуле (4.10).
Уравнение (4.14) можно преобразовать в следующее:
, (4.15)
где .