- •Механические колебания и виброакустическая защита транспортно-технологических строительных машин
- •«Наземные транспортно-технологические комплексы»
- •Введение
- •Характеристики сил в механизмах
- •1.1. Движущие силы
- •. Силы сопротивления
- •. Силы трения
- •. Силы упругости
- •. Импульсные и ударные силы
- •2. Уравнения движения механизмов
- •2.1. Число степеней свободы
- •2.2. Жесткость
- •2.3. Уравнения движения механической системы с одной степенью свободы.
- •2.4. Кинематика гармонического движения
- •2.5. Учет массы пружины
- •2.6. Вынужденные колебания
- •2.7. Резонанс
- •2.8. Кинематическое возбуждение
- •2.9. Инерционное возбуждение
- •2.10. Экспериментальное определение собственной частоты
- •2.11. Сложное (полигармоническое) возбуждение
- •2.12. Круговые колебания. Критическая частота вращения вала
- •2.13. Различные виды трения при колебаниях
- •3. Колебания системы с двумя степенями свободы
- •3.1. Собственные колебания
- •3.2. Вынужденные колебания
- •4. Вибрация и способы ее снижения
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Основные конструкционные особенности зтм.
- •4.3. Общая характеристика источников виброакустической энергии
- •4.4. Методы и средства снижения виброакустической энергии
- •5. Виброизоляция
- •5.1. Линейный виброизолятор
- •5.2. Виброизоляция при ударном воздействии
- •5.3. Виброизоляция при случайном воздействии
- •6. Динамическое гашение колебаний
- •6.1. Пружинный динамический гаситель
- •6.2. Динамический поглотитель колебаний
- •6.3. Динамический поглотитель колебаний крутильной системы
- •6.4. Ударные гасители колебаний
- •7. Уравновешивание механизмов и машин
- •7.1. Общие сведения об уравновешивании
- •7.2. Уравновешивание вращающегося тела
- •8. Вибропоглощение
- •8.1. Природа и характеристики потерь колебательной энергии в твердых телах
- •8.2. Расчет вибропоглощающих покрытий и конструкций
- •8.3. Конструкционные материалы с большими внутренними потерями
- •9. Характеристики вибрации, определяющие ее действие
- •9.1. Показатели интенсивности вибрации
- •9.2. Показатели спектрального состава вибрации
- •9.3. Допустимые значения уровней вибрации
- •Определение коэффициентов передачи при виброизоляции
- •9.5. Пассивная и активная виброизоляция сиденья самоходной машины
- •9.6. Виброизоляция автомобильных и тракторных двигателей
- •10. Теория и практика борьбы с шумом
- •10.1. Актуальность проблемы борьбы с шумом
- •10.2. Перспективы борьбы с шумом
- •10.3. Основные понятия и определения
- •10.4. Излучение и распространение звука
- •10.5. Распространение звука в помещении
- •10.6. Поглощение, отражение и прохождение звука
- •10.7. Интерференция звука
- •10.8. Дифракция звука
- •11.1. Характеристика шума
- •11.2. Спектральные и временные характеристики шума
- •11.3. Сложение шума двух и более источников
- •11.4. Перевод узд в уз
- •11.5. Вычитание уз (узд)
- •11.6. Расчет эквивалентного уз
- •11.7. Нормы шума на рабочих местах
- •11.8. Технические нормы шума машин
- •11.9. Нормирование ультразвука и инфразвука
- •12. Источники шума
- •12.1. Классификация
- •13. Механический шум
- •13.1. Зубчатые передачи
- •13.2. Подшипники
- •13.3. Роторы
- •13.4. Кулачковые механизмы
- •14. Аэродинамический шум
- •14.1. Шум струи
- •14.2. Шум вентиляторов
- •15. Гидродинамический шум
- •15.1. Источники шума
- •15.2. Шум гидронасосов
- •16. Электромагнитный шум
- •16.1. Электрические машины
- •16.2. Трансформаторы
- •17. Расчет звука в помещении от наружнего источника
- •17.1. Расчет структурного звука
- •17.2. Расчет эффективности звукоизолирующего капота
- •18. Характеристики шума в кабинах строительных
- •18.1. Характеристики внешнего шума
- •18.2. Снижение шума в кабинах. Методы и средства
- •18.3. Звукоизоляция и звукопоглощение
- •18.4. Виброизоляция и вибродемпфирование
- •18.5. Снижение внешнего шума
- •18.6. Глушители шума выпуска отработавших газов двигателей
- •Часть четвертая
- •19. Задачи и методы прогнозирования
- •19.1. Системный анализ
- •19.2. Математическая модель виброакустического процесса
- •19.3. Используемые конечные элементы
- •Формирование топологии и базы исходных данных
- •20.1. Топология и физико-геометрические характеристики элементов конструкции машины1
- •20.2. Аппроксимация конечными элементами колесного погрузчика
- •20.3. Сопоставление результатов численных исследований (мкэ)
- •20.4. Определение вклада воздушного и структурного шума
- •Виброакустические исследования дорожного
- •21.1. Топология дорожного снегоочистителя типа дэ-2101
- •Анализ результатов численных исследований мкэ виброакустического процесса на снегоочистителе
- •Первая часть:
- •Второй часть:
- •Третья часть:
- •Четвертая часть
- •Приложения
- •И их значений в м/с и м/с2 соответственно
- •Сведения об авторе
- •Механические колебания и виброакустическая защита транспортно-технологических строительных машин
4.3. Общая характеристика источников виброакустической энергии
Основными источниками виброакустического излучения, определяющими вибрацию и структурный шум ЗТМ (рис. 4.1), являются двигатель внутреннего сгорания, трансмиссия и в меньшей степени, при малых скоростях (до 50 км/ч) неровности поверхности движения – колеса (шины), рабочий орган, гидравлическая система управления и другие.
Рис. 4.2. Принципиальная схема источников вибрации и шума и пути распространения
виброакустической энергии на ЗТМ
4.3.1. Виброакустические системы с периодическим характером возбуждения
К основным виброакустическим системам ЗТМ с периодическим характером возбуждения относятся двигатели внутреннего сгорания (ДВС), агрегаты и узлы трансмиссии.
Двигатель внутреннего сгорания. Характер виброакустического излучения ДВС зависит от возмущающих факторов, возникающих при его работе. При исследовании вибрации ЗТМ в звуковом диапазоне частот, вызываемой работой ДВС, необходимо знать прежде всего характер вибрации опор двигателя. На ЗТМ применяют в основном поршневые двигатели с числом цилиндров от четырех до двенадцати. В зависимости от нагрузки, частоты вращения коленчатого вала и виброизоляционной характеристики подвески вибрация ДВС будет различной.
При работе двигателя на режиме холостого хода при малой частоте вращения коленчатого вала общий уровень виброакустической мощности, излучаемой в опоры, определяется интенсивностью основной гармоники опрокидывающего момента ДВС. С увеличением частоты вращения коленчатого вала в спектрах вибрации опор двигателя уменьшается уровень составляющих, обусловленных действием опрокидывающих моментов, вызываемых дисбалансом, неуравновешенными силами и моментами сил инерции.
Для ДВС, устанавливаемых на ЗТМ, является характерной зависимость излучаемой виброакустической энергии от скоростного и нагрузочного режимов работы двигателя.
Силы в ДВС, возмущающие звуковые колебания, следует рассматривать на основе теории спектрального анализа. Спектральная плотность силы SF(ω) определяется прямым преобразованием – интегралом Фурье:
, (4.1)
где F(t) – функция силы, действующей в двигателе и зависящей от времени.
Для ДВС характерны гармонический, полигармонический и импульсные законы изменения возмущающих сил. Классификация возмущающих сил и характер их спектров представлены в табл. 4.1.
В данной таблице, помимо известных возмущающих сил, представлен спектр сил, возникающих в результате сдвига фаз виброакустических волн при вспышке рабочей смеси, приходящих на лапу двигателя двумя путями через кривошипно-шатунный механизм и через головку блока цилиндров и блок цилиндров. Спектральный анализ импульса рассматривается ниже. Аналогичные импульсы при пересопряжении зубьев шестерен и работы подшипников могут возникать и в коробке передач.
На установившихся режимах работы двигателя под действием возмущающих сил создается установившееся виброакустическое поле в кабине ЗТМ. Периодичность и характер возмущающих сил определяют основную частоту (тон) и гармонические составляющие (обертоны) виброакустического излучения.
Основная частота f и гармоники возмущающих сил связаны с частотой вращения коленчатого вала двигателя следующими соотношениями:
процесс сгорания, впуска и выпуска
; (4.2)
неуравновешенные силы инерции вращающихся и возвратно-поступательно движущихся масс
; (4.3)
посадка клапанов и удары при выборе тепловых зазоров
; (4.4)
Таблица 4.1
Классификация возмущающих сил
Характер возмущений |
Основные возмущающие силы |
Вид характера спектра |
Гармонический |
Неуравновешенные центробежные силы, моменты сил инерции, динамическая неуравновешенность и др. |
- низко- частотный дискретный составляющая |
Полигармонический |
Неуравновешенные силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс |
- низко-частотный дискретный |
Импульсный (жидкости и газы) |
Импульсы сил давления (разряжения) |
- низко-частотный, дискретный |
Импульсный |
Силы ударов при перекладке поршней и в подшипниках. Силы ударов при выборе тепловых зазоров и посадке клапанов и др. |
- широко-полосный, для отдельных импульсов сплошной |
Импульсы сил в опорах
|
- высоко-частотный, средне-частотный, дискретный
|
пересопряжение зубьев шестерен
; (4.5)
работа вентиляторов, нагнетателей, турбин
, (4.6)
где k – кратность колебаний, k = 1, 2, 3, … (основная частота при k = 1); n – число цилиндров; τ – коэффициент тактности, τ = 1 – для двухкратных, τ = 2 – для четырехтактных; zк – число клапанов; nш и zш – частота вращения (мин-1) и число зубьев ведущей шестерни; nв и zв – частота вращения вентилятора (нагнетателя, турбины) (мин-1) и число его лопастей.
Основные гармоники возмущающих сил и моментов сил в двигателях ЗТМ при k = 1 с наибольшими амплитудами расположены в низкочастотном диапазоне виброакустических частот, включая высокооборотные дизели.
Виброакустическую активность ДВС повышают процессы впуска и выпуска отработавших газов. В целом же источники виброакустической активности ДВС отличаются в большей степени импульсным характером, поэтому вибрация ДВС имеет широкополосный спектр, на фоне которого проявляются дискретные составляющие, обусловленные движением отдельных механизмов двигателя.
Трансмиссия. Передача мощности от ДВС к движителям землеройно-транспортных машин осуществляется через узлы и агрегаты трансмиссии, в состав которых входят коробки передач, мосты, бортовые редукторы и другие. При этом передача мощности сопровождается излучением структурного и воздушного шумов. Оба вида шума возникают в результате работы зубчатых передач, подшипников, изгибных и крутильных колебаний валов, а также в результате неуравновешенности отдельных элементов. Особенностью коробок передач ЗТМ является сложность конструкции из-за большого числа передач, большие массы и габариты.
Излучение структурного шума коробкой передач осуществляется через опорные конструкции.
При копании грунта машинами можно выявить те диапазоны частот, в которых коробка передач влияет на структурный шум, передающийся через раму в кабину.
Необходимо отметить, что на рабочем режиме шум, излучаемый коробкой в области частот 63…500 Гц, сопоставим с механическим шумом ДВС, а на отдельных частотах может превышать шум двигателя.
В спектрах вибрации лап коробки передач высокие уровни виброскорости отмечаются на частотах пересопряжения зубьев шестерен, имеющих наибольшую частоту вращения, и их гармонические составляющие низших порядков. Поскольку в коробке передач под нагрузкой работает одновременно несколько пар зацеплений и каждая пара передает весь поток мощности, то поток виброакустической мощности, излучаемый в опоры, имеет более широкий спектр. Это объясняется тем, что расширяется частотный ряд возмущающих сил от пересопряжения зубьев в различных парах зацеплений. С увеличением частоты вращения валов коробки передач и нагрузки на них излучаемая виброакустическая мощность также увеличивается.
Составляющие от деформации зубьев шестерен коробки передач под нагрузкой имеют дискретный характер с основной частотой, равной частоте пересопряжения зубьев:
, (4.7)
где z – число зубьев шестерни, имеющей наибольшую частоту вращения; n – частота вращения шестерни, мин-1.
Таблица 4.2
Вибрационные характеристики двигателей ЗТМ
Область применения |
Условное обозначение |
Марка |
Мощность, кВт, номинальная частота вращения, мин-1 |
Частоты основных возмущающих факторов двигателя, Гц |
||
1-я основная гармоника |
2-я основная гармоника |
неуравно-вешенные силы и моменты двигателя |
||||
Погрузчики ТО-35 ТО-30
Погрузчик ТО-6А |
Р-4 |
Д-240 Д-240Л
Д-243 Д-243Л
СМД-14НГ |
|
20-200 |
40-400 |
20-200 |
Автогрейдеры ДЗ-122А ДЗ-122Б ДЗ-143 ДЗ-143-1 ДЗ-143-6 ДЗ-180
Погрузчики ТО-18А ТО-33 ТО-28
Автогрейдеры ДЗ-98Б ДЗ-98Б-1 ДЗ-140 |
Р-6 |
А-01М
У1Д6 – ТК – С5 |
|
30-275 |
60-550 |
10-90 |
Одноосный тягач МОАЗ-6442 |
VX-90º |
ЯМЗ-238АМ |
|
40-400 |
80-800 |
10-100 |
Погрузчики ТО-27-1 ТО-27-2 ТО-27-3
Автогрейдеры ДЗ-140А ДЗ-98В ДЗ-98В-1
Одноосный тягач БелАЗ-7422 |
V12-90º |
ЯМЗ-240БМ
ЯМЗ-8482
ЯМЗ-240М |
|
60-210 |
120-420 |
10-35 |
Примечание. Во второй графе буквы означают: Р – рядное расположение цилиндров в блоке двигателя, V – образное, цифры – число цилиндров и угол развала.
Частота действия накопленной при изготовлении шестерни ошибки кратна частоте вращения ведущего вала коробки передач:
, здесь i =1, 2, 3, … . (4.8)
Низкочастотный структурный шум, обусловленный звуковой вибрацией, ведущих мостов и бортовых передач ЗТМ на фоне общего структурного шума, излучаемого в раму, не выделяется из-за значительного уменьшения частоты вращения ведущих и ведомых элементов.
При классической компоновке ДВС и трансмиссии на раме ЗТМ динамические нагрузки передаются через опорные связи. Повышенные нагрузки, передаваемые на раму и кабину, возникают, прежде всего, при изгибных колебаниях ДВС и коробки передач, которые возбуждаются не только неуравновешенными силами и моментами инерции двигателя первого и второго порядка, но и динамической неуравновешенностью карданной передачи, соединяющей ДВС и коробку передач (рис. 4.3).
Рис. 4.3. Схема карданной передачи
Динамическая неуравновешенность карданной передачи практически всегда имеет место. Это объясняется двумя причинами:
во-первых, невозможностью идеальной динамической балансировки на балансировочных станках, где карданная передача балансируется, закрепляясь во фланцах станка в горизонтальном положении, в то время как на машину карданная передача устанавливается в другие фланцы со своими погрешностями изготовления и под углом до 18º;
во-вторых, при монтаже карданной передачи на машине накапливаются геометрические погрешности, связанные с непараллельностью осей валов и соединяемых фланцев, а также с их угловыми смещениями в пределах допуска.
На рис. 4.3 представлена верхняя карданная передача, имеющая наибольшую частоту вращения, так как соединяет ДВС с коробкой передач. Силы F1 и F2 возникают в результате недостаточной динамической балансировки карданной передачи на балансировочном станке и накопленных линейных и угловых погрешностей при монтаже агрегатов на раме ЗТМ.
Наибольшая вибрационная активность карданной передачи проявляется на частоте вращения коленчатого вала двигателя и передается на раму через опорные связи двигателя и коробки передач, f = n/60.
Помимо перечисленных основных источников вибрации на ЗТМ, имеется целый ряд второстепенных источников вибрации периодического характера , чей вклад в общее виброакустическое поле машины большей частью незначителен. К этой группе источников можно отнести агрегаты и узлы гидравлической системы управления, электромашины, вентиляторы, компрессоры и другие.
Некоторый вклад в общее виброакустическое поле ЗТМ на определенных частотах вносят гидротрансформатор (ГТ) и его согласующий редуктор. Основные возмущения гидротрансформатора проявляются на частоте fz = zгn/60, где zг – число лопаток на турбинном или насосном колесе.
Работа гидротрансформатора сопровождается колебаниями в звуковом диапазоне частот. Гидротрансформатор является источником гидродинамического шума и вибрации, тесно связанных друг с другом. Источники вибрации ГТ – неуравновешенность вращающихся элементов, подшипники и другие.
Гидродинамическую вибрацию вызывают гидродинамическая неуравновешенность насосного и турбинного колес, динамические составляющие радиальных и осевых сил, неоднородность потока на выходе из рабочей полости ГТ, кавитационные явления, а также вихреобразование и турбулентные пульсации в рабочей полости и проточных канатах ГТ. Вибрация от перечисленных факторов суммируется, в результате чего вибрация ГТ имеет широкий спектр частот: 0,016-20 Гц.
4.3.2. Вибрационные системы со случайным характером возбуждения
К вибрационным системам со случайным характером возбуждения будем относить отдельные агрегаты и узлы ЗТМ, вибрация которых обусловлена кинематическим или силовым возбуждением в результате взаимодействия пневмоколесного или гусеничного движителя с поверхностью движения, рабочего органа с грунтом и другие.
Пневмоколесный движитель. Колебательный процесс пневмоколесного движителя возникает в результате воздействия на него микропрофиля поверхности движения, дисбаланса и биения колеса, колебаний момента и других факторов. Таким образом, движитель является сложным механизмом, которому присущи одновременно низкочастотные вибрации случайного и периодического характера.
Необходимо отметить, что неуравновешенность и биение колес проявляют себя в большей степени при высоких скоростях движения. Совпадение частоты вращения колеса с частотой собственных колебаний рамы в ЗТМ и механизмов, установленных на нее без упругой связи, может привести к увеличению вибрации машины в целом на транспортных скоростях более 11 м/с. На тяговом режиме скорости ЗТМ лежат в пределах 0,8-0,85 м/с и более без буксования.
К основным факторам, влияющим на дисбаланс и биение шины, относятся: стыковка протектора и кордных слоев, неравномерность протектора по толщине, концентричное расположение бортовых колец, точность изготовления пресс-формы, неоднородность распределения материала по окружности шины и другие. Биение обода значительно повышает дисбаланс шин. Отечественный и зарубежный опыт в производстве шин показывает, что средняя величина статического дисбаланса шин прямо пропорциональна произведению их массы на свободный радиус.
Частота возмущений колебаний дисбалансом колеса определяется выражением fк = nк/60 Гц, где nк – частота вращения колеса. При транспортной скорости, например 13,89 м/с (50 км/ч), и размере шины 500-635 имеем fк≈10 Гц.
Низкочастотные колебания рамы и кабины ЗТМ вызываются также микропрофилем поверхности движения. В наибольшей степени микропрофиль поверхности движения влияет на колебания самоходных скреперов и погрузчиков, поскольку на долю транспортных операций приходится большая часть времени рабочего цикла, причем половину транспортных операций составляют пробеги порожней машины.
Рабочие органы землеройно-транспортных машин в общем случае предназначены для отделения грунта от массива и перемещения его к месту разгрузки.
В зависимости от назначения машины рабочие органы выполняют различные виды земляных работ: основные, подготовительные, отделочные. Режущей частью рабочего органа является нож, зуб или резец, которые срезают слой грунта, отделяя его от массива.
В зависимости от вида земляных работ рабочие органы классифицируются по следующим признакам:
назначению (для основных, отделочных и подготовительных работ);
сложности (простые и сложные);
типу (ножевой, отвальный, ковшовый, шнековый);
форме режущей части поперечного сечения (прямоугольная, криволинейная);
числу открытых поверхностей (одна, две и т.д.);
схеме взаимодействия с грунтом;
траектории движения (прямолинейная, криволинейная);
непрерывности взаимодействия с грунтом (циклическое, непрерывное);
принципу взаимодействия на грунт (статическое, ударное, вибрационное, смешанное);
виду случайного процесса нагружения (случайный, стационарный).
На рис. 4.4 показана подробная классификация рабочих органов, имеющих наибольшее распространение на ЗТМ.
В силу своей специфики у ЗТМ существуют два режима работы: тяговый и транспортный, существенно отличающиеся один от другого. Работа на тяговом режиме связана с преодолением высоких сопротивлений, возникающих при копании грунта, и протекает на низких скоростях движения. На тяговом режиме работы сумма всех сопротивлений
, (4.9)
где Wk – сопротивление грунта копанию; Wf – сопротивление качению; Wh – сопротивление движению на подъем; Wj – сопротивление преодолению сил инерции.
На горизонтальной поверхности при равномерном движении сопротивление грунта копанию становится преобладающим. Значение Wk зависит от вида рабочего органа, его конструкции и грунтовых условий.
В общем случае в процессе взаимодействия рабочего органа с грунтом касательная составляющая усилия копания представляется зависимостью
, (4.10)
где Рр – сопротивление грунта резанию; Ргр – сопротивление перемещению грунта по поверхностям рабочего органа; Рр.о. – сопротивление перемещению рабочего органа с грунтом; Рпр – сопротивление перемещению призмы волочения.
Рис. 4.4. Схема классификации сложных рабочих органов ЗТМ
Касательная, составляющая усилия копания в процессе взаимодействия рабочего органа с грунтом, как, впрочем, и другие составляющие – нормальная и боковая, не остается постоянной, а изменяется от максимального до минимального значения, что сказывается на колебании силы тяги машины.
Анализ показал, что дисперсия и средняя частота колебаний практически постоянны для машин непрерывного действия, а для машин циклического действия коэффициент вариации изменяется соответственно функциям математического ожидания. Для всех ЗТМ, разрабатывающих грунты одинаковой прочности, диапазоны значений коэффициентов вариации усилий примерно совпадают и лежат в пределах 0,11…0,31. При этом большим пределам прочности грунта при одноосном сжатии (0,4…0,6 МПа) соответствуют большие значения коэффициентов вариации (0,22…0,31).
Частота случайных колебаний усилий в рабочем оборудовании ЗТМ лежит в диапазоне частот 0…8 Гц. При использовании рабочих органов активного действия эта частота может повышаться, достигая частоты импульсов механизма активации.
Колебания силы сопротивления копанию вызывают колебания всей машины и отдельных агрегатов, установленных на упругой подвеске. Опыты подтверждают, что при мягкой подвеске резко увеличиваются относительные перемещения агрегатов при воздействии возмущающих сил в диапазоне инфразвуковых частот, генерируемых микропрофилем поверхности движения и колебанием сил сопротивления на рабочем органе ЗТМ.
На землеройно-транспортных машинах рама и кабина являются пассивными конструкциями, по которым может передаваться звуковая вибрация. Рамы и кабины ЗТМ представляют собой сложные пространственные конструкции, состоящие в большинстве своем из простых элементов. Эти элементы можно разделить на три основные группы.
К первой относятся элементы, образующие подмоторную, основную рамы и раму рабочего органа. Эти элементы представляют собой стержни, швеллеры, тавры, двутавры, углы, полосы и т.п. Элементы подобного типа могут быть получены прокаткой, гнутьем и сваркой различных видов. К этой же группе можно отнести плоские или искривленные пластины с набором ребер жесткости.
Ко второй группе относятся элементы в виде пластин, например, панели кабины, капота и другие конструкции с большими поверхностями.
Третью группу составляют элементы коробчатого сечения и цилиндрические оболочки, например, основные (хребтовые) рамы, арки – хоботы и другие. Для элементов коробчатого сечения характерными геометрическими параметрами являются толщина стенок и размеры поперечного сечения. Для цилиндрических оболочек – толщина стенки и наружный или внутренний радиусы.
Вибрация рамы и кабины зависит от возмущений, создаваемых работой двигателя, коробки передач, карданных передач, колесного движителя, рабочего органа и других активных виброакустических источников.