- •Часть 2.
- •Часть 2.
- •2. Классификация гидравлических прессов по технологическому назначению
- •3. Элементы гидропрессовой установки
- •3.1. Насосно-безаккумуляторный привод
- •3.1.1. Использование мощности насосов
- •3.2. Насосно-аккумуляторный привод
- •3.3. Гидропресс с мультипликаторным и насосно-аккумуляторным приводом
- •3.4. Выбор типа привода в зависимости от технологического назначения пресса
- •4. Элементы расчета систем гидропрессов
- •4.1. Динамический расчёт пресса
- •4.1.1. Рабочий ход пресса
- •4.1.2. Холостой ход вниз
- •4.1.3. Обратный ход пресса
- •6. Компенсаторы гидроудара
- •7. Конструкция и расчет оборудования
- •7.1. Насосы
- •7.1.1. Кривошипно-плунжерные насосы
- •7.1.2. Ротационно-плунжерный насос
- •7.1.3. Эксцентриково-плунжерный насос
- •7.1.4. Лопастной насос (двойного действия)
- •7.1.5. Шестеренные насосы
- •7.2. Аккумуляторы
- •7.2.1. Грузовой аккумулятор
- •7.2.3. Пневмогидравлические аккумуляторы
- •7.2.4. Насосно-аккумуляторная станция
- •7.2.5. Аппаратура контроля уровня жидкости
- •7.3. Наполнительный бак
- •7.4. Распределительные и регулирующие устройства
- •4, 5, 6, 8, 9, 10 - Управляемые клапаны; 7 - обратный клапан распределителя; 11 — клапанный распределитель;
- •8. Конструкция и расчет узлов и деталей
- •8.1. Цилиндры
- •8.2. Плунжеры
- •8.3. Уплотнения подвижных и неподвижных соединений
- •8.4. Станины
- •8.5. Поперечины
- •8.5.1. Нижняя поперечина
- •8.5.2. Верхняя поперечина
- •8.5.3. Подвижные поперечины
- •8.6. Перспективы развития гидропрессостроения
- •9. Ротационные машины
- •9.1. Правильно-гибочные машины
- •9.2. Расчет правильно-гибочных машин
- •9.3. Листоправильные машины
- •9.4. Деформация валков правильных машин
- •10.4. Расчет дисковых ножниц
- •11. Ковочные вальцы
- •11.1. Консольные вальцы
- •11.2. Закрытые вальцы
- •11.3. Комбинированные вальцы
- •11.4. Многоклетьевые вальцы
- •11.5. Вальцы для поперечно-клиновой вальцовки
- •11.6. Расчет ковочных вальцев
- •11.7. Регулировка рабочих валков
- •11.7.1. Радиальная регулировка
- •11.7.2. Угловая регулировка
- •11.7.3. Осевая регулировка и крепление штампов
- •12. Машины для обкатки днищ
- •13. Станы для раскатки колец и колес
- •14. Станы для периодической прокатки
- •15. Обжимные машины
- •15.1. Ротационно-обжимные машины
- •15.2. Радиально-обжимные машины
- •15.3. Расчет обжимных машин
- •16. Роторные машины
- •16.1. Основы проектирования роторных машин
- •VIII - холостое движение инструментального блока
- •17. Импульсные машины
- •17.1. Гидроимпульсные машины
- •17.2. Гидравлический молот
- •17.3. Газовые импульсные машины
- •17.4. Взрывные машины
- •17.5. Электрогидроимпульсные машины
- •17.6. Магнитно-импульсные машины
- •17.7. Гидро и газостаты
- •18. Основные положения мкэ
- •18.1. Научно-технический прогресс в кузнечно-штамповочном производстве и методах проектирования.
- •18.2. Основные понятия мкэ
- •18.3. Принцип расчета монолитных конструкций мкэ
- •18.4. Статический расчет мкэ
- •18.5. Работа с кэ пакетом программ
- •Часть 2.
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
18.3. Принцип расчета монолитных конструкций мкэ
Совершенствование электронно-вычислительной техники позволило быстро решать сложные системы уравнений, которые возникают при переходе от стержневых элементов к сплошным (континуальным) системам в виде пластин, оболочек, объемных конструкций.
При решении объемной задачи монолитное тело рассчитываемой детали может быть разбито на конечные элементы в виде пирамид, призм, параллелепипедов и т.д.
Рассмотрим элемент в виде пирамиды (рис. 87).
Результатом расчета должно явиться определение силового воздействия в узлах элемента, т.е. определение матрицы реакций или матрицы жесткости – R.
Для построения матрицы жесткости необходимо задаться полем перемещений и выразить его через перемещения узловых точек треугольника.
Обычно поля перемещений задают в виде полиномов, число коэффициентов которых равно степеней свободы – i.
Рис. 87. Пирамидальный конечный элемент |
В данном случае для пирамиды i = 4 , тогда
(140)
или в матричной форме
или
, (141)
где ;
.
Считая выбранный элементарный объем бесконечно малым, зависимости между компонентами перемещений (U,V,W) и компонентами линейных деформаций определяются уравнениями Коши:
(142)
Дифференцируя соотношение (141) с использованием уравнений Коши, получим
, (143)
где В - матрица, получаемая из матрицы L(x,y,z) путем дифференцирования.
Для континуальных сред в виде пластин, объемных тел закон Гука имеет вид:
(144)
Решая систему (18) относительно σx, σy, σz, σxy, σyz, σzx и записывая результат в матричной форме, получим:
, (145)
где D - блочная матрица
.
Выше отмечалось, что на основании закона сохранения энергии выполняется равенство (134) , т.е.
. (146)
В данном случае работа внешних сил описывается соотношением
(147)
где - силы, действующие на элемент.
(148)
где R - матрица жесткости, симметричная, ленточного вида.
Таким образом
. (149)
Выражение для потенциальной энергии
(150)
Подставляя в (150) зависимости (142), (144) и учитывая, что выражение (140) от координат (x, y, z) не зависит, получим
(151)
На основании (147) , приравнивая зависимости (146) и (149) имеем
. (152)
Тогда
(153)
Решение интеграла (153) с учетом граничных условий может быть выполнено на ЭВМ итерационным методом, в результате чего определяется напряженное состояние объемного элемента.
Проходя поэлементно всю структуру монолитной конструкции, получают объемную картину напряженного состояния детали в любой ее области.