- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
Поезжаева Е.В., Павлов ВТ./Воробьева Е.В, Лысъвенский филиал Пермского государственного технического университета
Характер напряженного состояния оказывает решающее значение на разрушение и разрыв полосы при прокатке. Существующие методы расчета напряженного состояния полосы основаны на предположении, что при прокатке имеет место симметричный поперечный профиль, как на входе, так и на выходе из очага деформации. Однако при прокатке и плакировании биметалла поперечный профиль полосы имеет существенную асимметрию. Кроме этого, существующие методы не учитывают возникающие на кромке полосы напряжения, вызванные неравномерным обжатием по ширине прокатываемой полосы. Причем, в зависимости от характера распределения остаточных напряжений по ширине полосы на кромках полосы могут быть либо напряжения сжатия (при склонности полосы к волнистости), либо напряжения растяжения (при склонности полосы к коробоватовти).
Рассмотрены отдельно вопросы определения напряженного состояния металла на кромке прокатываемой полосы для случая коробоватости и для случая волнистости. Исходя из предположения, что остаточные напряжения по ширине прокатываемой полосы имеют параболическое распределение, выведены формулы для вычисления касательных и нормальных напряжений, возникающих в некоторой точке, находящейся на кромке полосы в сечении выхода металла из валков.
Особое внимание обращается на определение напряжения, которое является результирующим напряжений натяжения и остаточных напряжений, возникающих в прокатываемой полосе несимметричного поперечного профиля от действия неравномерного обжатия по ее ширине.
Для расчета остаточных напряжений при прокатке полос несимметричного профиля решается плоская краевая задача теории упругости, при этом уравнения равновесия и условия на поверхности
имеют следующий вид: |
|
|
, |
дт*у = 0, |
стх1 + тхут = 0 |
дх |
ду |
|
дтху |
да |
xxyl + a ym = 0 ’ |
дх |
= 0, |
|
ду |
|
где С х , G y , тху = тух - нормальные и касательные остаточные напряжения, l ,m - направляющие
косинусы нормали к граничным поверхностям листа.
Тензор малой остаточной деформации рассматривается в виде суммы тензоров упругой и
пластической деформации: |
|
^X “ |
&Х > £у ” £у £у 5 Уху ~~ Уху ^ Уху |
где £х , Еу , у ху —пластические составляющие линейных и угловой остаточных деформаций,
Ех , В*, у хуе - упругие составляющие, 8 Х, 6у , уху - линейные и угловая остаточные деформации.
При решении краевой задачи были использованы следующие предположения:
•уширением листа можно пренебречь;
•при установившемся процессе прокатки поперечный профиль полосы меняется по ее длине незначительно;
•остаточные напряжения не зависят от одной из координат.
Врезультате указанных предположений уравнение равновесия в краевой задаче упрощается
1 + у д 2а у, _ |
д2е% |
|
|
Е дх2 |
дх2 |
|
|
дт |
да |
да |
да |
а краевые условия при этом приобретают вид: ------- |
/ Н--------- |
m — 0 , v ----- |
— / н------ — т = 0 , что |
ду |
дх |
дх |
дх |
позволяет получить точное решение дифференциального уравнения в частных производных, зависящее от двух произвольных постоянных, которые определяются из указанных краевых условий.
ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
Поезжаева Е.В., Лопатин В.Г Лысьвенский филиал Пермского государственного технического университета
Проанализировав состояние технической базы и технологический процесс проведения испытаний электрических машин на испытательной станции ООО «Привод-Электромеканик», предлагается создание автоматизированной системы испытаний с использованием автоматизированной системы управления технологическим процессом. При этом предполагается автоматизировать наиболее трудоемкие операции по сбору и обработке данных на одном стенде при следующих испытаниях:
снятие и расчет характеристик в стационарных или переходных режимах; измерение вибрации; испытание на частичные разряды.
На современном этапе развития электроэнергетики система технического контроля и диагностики электрогенераторов (СТКД) рассматривается как фундамент для создания автоматизированной системы управления технологическим процессом и АСУ электростанций и испытательных станций. Мировая практика показала, что единственным кардинальным решением проблемы создания такого фундамента является исключение из системы контроля устаревшего оборудования и замена его современными, высококачественными, высокопроизводительными системами с расширенными логическими и вычислительными возможностями нижнего уровня на базе микропроцессорной техники и ЭВМ последних поколений и современного программного обеспечения.
Она легко интегрируется в автоматизированной системы управления технологическим процессом испытаний электрических машин и учитывает особенности режимов эксплуатации электротехнического оборудования, связанные с быстрой их сменой и коммутационными процессами в электрических схемах.
СТКД - открытая система с высокой аппаратной надежностью и степенью унификации проектных решений, предусматривающих возможность её модернизации и наращивания функциональных возможностей.
Основная вычислительная работа выполняется на нижнем уровне микроконтроллеров. Центральный вычислительный комплекс координирует работу алгоритмов, обеспечивает диалог с оператором, представление информации, регистрацию, архивацию результатов, измерений и вычислений, диагностику генератора и самой системы.
Система воспринимает сигналы от термометров сопротивления, термопар, нормирующих преобразователей любого типа, дискретные сигналы. Количество сигналов практически не ограничено. С пульта оператора-технолога может вводиться информация об изменениях характеристик контролируемых устройств, установок, текстов оперативных записей.
Изменение состояния контролируемых параметров отображается на экране, а возникновение неисправностей вызывает действие соответствующей сигнализации. Объект контроля оператор выбирает
из видеограмм.
Весь объем информации, поступающей в ЭВМ верхнего уровня, проходит проверку на
достоверность.
Видеограммное обеспечение адаптируется индивидуально для каждого электрогенератора в зависимости от его типа, технического состояния, возможностей контроля технических параметров и.т.д.
Оператору предоставляется возможность выводить на экран и просматривать графики изменения контролируемых параметров по текущим и ретроспективным режимам работы. Кроме того, оператору предоставляется возможность вывода на экран и корректировки схем, карт установок, справочных
материалов.
Информация баз данных системы защищена от несанкционированного доступа.
Система контроля правильности функционирования СТКД включает в себя встраиваемые аппаратные и программные средства, выполняющие периодический контроль в процессе эксплуатации.
Обнаруживаются неисправности с глубиной до устройства.
Разрабатываемая система должна удовлетворять требованиям времени, оказывать помощь в решении различных задач, производить обработку результатов испытаний, а также последующий обобщенный анализ данных с учетом испытаний.
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МАНИПУЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМЫ РОБОТА FANUC М - 100
)
Поезжаева Е.В., Третьяков С.В., Ноговицын Н.А.
Лысъвенский филиал Пермского государственного технического университета
Робот М - 100 должен выдерживать планируемую траекторию, иначе он не сможет обеспечить требуемую производительность, диктуемую производственной ситуацией.
Сформирован вычислительный алгоритм для математического моделирования. Для информации использовалась кинематическая схема механизма, параметры механизма и вид решаемой задачи. Формирование уравнения движения по данному алгоритму ведется по кинематическому и кинетостатическому методам.
Оптимизация проводилась по планированию траектории движения охвата манипуляционного механизма.
Уравнение движения исполнительного механизма манипулятора можно представить в виде
где q, q - обобщенные координаты и их производные по времени;
М - вектор сил и моментов, развиваемый приводами.
Ускорение схвата манипулятора
где x (t) - вектор координат точки схвата в декартовой системе;
J ( q ) - матрица Якоби, определяемая кинематической схемой манипулятора.
Рассматривается задача построения дифференциальных уравнений манипулятора по заданному интегральному многообразию с управляющими воздействиями, параметрами и связями, реализующими движение системы по заданным условиям.
Решение задач кинематики и динамики позволяет определить приведенные моменты двигателей
М, = ф(т,1,2 + J l) + m2[l2p - l 1l2tj/sm((p-y/)(<p-iy)\+m2l1l2<py/sm(<p-y/y,
М2 = т2 \l2y/ - 1, l2(psm{(p - у/)(ф - y)\+ J 2 у/ - т21,12фц/ sin(#> - у/)
//, U - размеры звеньев; ту, т2- массы звеньев;
Jjt J2 - моменты инерции звеньев;
(р, у/ - углы, определяющие положение звеньев;
ф, Ц/ - угловые скорости;
ф, у/ - угловые ускорения.
Управляющие функции привода записываются уравнением
u = j b ' M ' , + ^ <* " + u ‘' + ? ]
где Яя, к, км, кт К - параметры привода; и - задающее воздействие привода.
Закон управления был исследован методом математического машинного моделирования.
МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
Поезжаева Е.В., Черепанов А.Д., Гордеев КС., Лебедев В.В., Зорин К.А., Котегов С.А., Гусаков Ф.Б., Неволин Л.Г
Пермский государственный технический университет
Сформулирована следующая расчетная модель:
•Конструкция полагается двухмерной, асимметричной;
•Стенки трубы представляют собой металлическую поверхность, через которую поступают продукты нефти;
•Рабочее тело представляет собой манипулятор;
Математическое отношение задачи в указанной постановке включает следующие соотношения: 1. Координаты захватного устройства
Хт = 4 h 2 + S3iW&<P,
Уж = 4 h 2 + s 2йгир,3
Уsum = Si
2.Выражение для погрешности позиционирования в виде приращений обобщенных координат:
&x = 4 h 2 + S3 sin<p,-A<p, + cos<p,- ^ L = - A S3
4 h \ + s 23
Ay = 4 h2+ s3cos<Pi' A(p, + sin<p, • ■ |
■AS3 |
4 h i2 + s 32 |
|
3. Из условия достижимости получим следующую систему уравнений:
х |
= [l2cos q>2 + U cos(ср2 + ^3)]cos cp, |
у |
= [l2cos (p2 + Is cos(<p2 + p jsin (p, |
z = h, + l 2sirup2 + l 3 sin(^ + <p3)
4. Для определения зависимостей скоростей схвата использовалось уравнение:
4 к 3 — + 2 к — \ { р / 2 + г ) 2 - 4 т 2 + 1 2} + 2 ( р 1 2 + г ) - ^ к 2 - 8 1 т 2 — = 0 dt dt ’ J V ’ 2 dt dt
(4 k 3 + 2 k \ p 12 + r ) 2 - 4 m 2 + l 2] - 8 l m 2) ^ + { p / 2 + r ) k 2 ^ = 0
Перемещается схват по разным траекториям. Выбор траектории и закона движения по этой траектории - сложная оптимизационная задача.
Представлена схема модифицированного алгоритма оптимизации движений промышленного микроробота с дистанционным управлением для диагностики труб.
Врезультате проектирования исполнительной системы определены:
1.Исполнительные элементы (двигатели, редукторы, силовые преобразователи).
2.Структура исполнительной системы.
3.Информационные устройства — датчики обратных связей (датчики положения, скорости,
ускорения, тока и т.п.).
4. Устройства управления исполнительной системы (управляющая ЭВМ, микропроцессорное устройство, аналоговый вычислитель, логический блок и т.п.).
5. Блоки сопряжения устройств управления с силовыми преобразователями, датчиками и
устройством управления ПР.
6.Алгоритм и программа управления приводами исполнительной системы.
7.Алгоритм взаимодействия исполнительной системы с устройством управления ПР (с
тактическим уровнем управления).
8. Конструкция узлов приводов и датчиков составе исполнительного устройства робота.
ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНЫЙ ФАКТОРОВ НА ИЗМЕНЕНИЕ СОСТАВЛЯЮЩИХ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТИ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ ПРОЯВЛЕНИЯ ОБРАТИМОЙ ОТПУСКНОЙ ХРУПКОСТИ
< |
' « |
Поезжаева Е.В., |
Гарнова С.В., Сюзева Е.Б. |
Лысъвенский филиал Пермского государственного технического университета
Известно, что на степень проявления обратимой отпускной хрупкости (ООХ) оказывает влияние целый ряд структурных факторов, главным из которых, несомненно, является концентрация фосфора в зернограничных сегрегациях (ЗГС). Известно также, что технологическим параметром, оказывающим решающее влияние на концентрацию фосфора в ЗГС, является температура повторного отпуска.
В данной работе исследовали влияние температуры повторного двухчасового отпуска (400-5500С) на изменение составляющих ударной вязкости сталей 05Х2НЗ и ЗОХА. Режим первого отпуска: 600ОС , 2 часа, охлаждение в воде. Для исключения боковой утяжки, которая вносит существенный вклад в уровень работы разрушения, на боковые поверхности ударных образцов наносили V-образные надрезы. В результате испытаний таких образцов на копре МК-30 рассчитывали ударную вязкость KCV* и КСТ*
Зависимость KCV* и КСТ* от температуры повторного отпуска для исследованных сталей имеет экстремальный характер с минимумом, соответствующим температуре 500ОС. Твердость при этом не изменяется. Важно отметить, что кривые KCV* и КСТ* располагаются эквидистантно во всем интервале температур повторного отпуска, что свидетельствует о постоянстве уровня удельной работы зарождения трещины, которая определяется как: АЗ* = KCV* - КСТ*.
Известно, что повторный отпуск приводит к изменению только одного параметра, а именно - концентрации фосфора в ЗГС при этом, по данным Lee и других авторов, максимальная концентрация фосфора в ЗГС наблюдается после отпуска при 500ОС. Таким образом, можно полагать, что ЗГС фосфора оказывают влияние только на изменение удельной работы распространения трещины. Работа зарождения трещины при этом остается неизменной.