- •ЧАСТЬ 1
- •Список литературы
- •4.3. ПОЛУЧЕНИЕ
- •вр Ed (р — ар) + уарг) + E0NV '
- •Список литературы
- •Список литературы
- •7.2. ОБРАЗЦЫ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
- •7.4. СДВИГ
- •8.1. Расчетные зависимости для постоянных упругости однонаправленного материала (монослоя)
- •8.2. ТЕРМОУПРУГОСТЬ
- •многослойных композитов
- •ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ
- •состоянии
- •8.4. ИЗГИБ МНОГОСЛОЙНЫХ
- •композитов
- •Шсшгьш-
- •[Фасу] = 1.] [ф°] [7\]т; (8.101)
- •Список литературы
- •9.1. КЛАССИФИКАЦИЯ КОМПОЗИТОВ
- •9.2. СТРУКТУРНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
- •9.5. Приближенные зависимости для расчета упругих характеристик композита с противофазным искривлением волокон
- •9.6. ЧЕТЫРЕХНАПРАВЛЕННЫЕ КОМПОЗИТЫ (4Д)
- •ЧАСТЬ 2
- •1.1. УРАВНЕНИЯ МЕХАНИКИ АНИЗОТРОПНОГО ТЕЛА
- •Список литературы
- •2.1. КОМПОЗИТНЫЕ БАЛКИ
- •2.2. ТОНКОСТЕННЫЕ СТЕРЖНИ
- •2.4. КРУГОВЫЕ КОЛЬЦА
- •Список литературы
- •4.1. СТАТИКА ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ
- •Му == ^1я8да 4“ &22®у 4~ CiaKx4“ ^ааКу!
- •в.З. АНИЗОТРОПНЫЕ ДИСКИ
- •6.3. Влияние начальных термических напряжений на удельные энергоемкости дисков, образованных намоткой композитов
- •6.4. ХОРДОВЫЕ МАХОВИКИ
- •Список литературы
- •ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА
- •8.1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ
- •Список литературы
- •« РЕКЛАМА»
- •« РЕКЛАМА»
приводит к изменению механизма раз
рушения, например, |
к расслоению |
или смятию — срезу |
образца в его |
опорной зоне. Важен вопрос выбора ширины образца. Она должна быть достаточной для устранения «эффекта, перерезанных нитей». Далее у образцов из косо-, перекрестно- и ортогональ но армированных материалов следует учесть взаимодействие слоев арматуры и особенности напряженного состояния на свободных кромках материала, т. е. кромочный эффект, который заключа ется в возникновении около свободных кромок материала межслойных напря жений, направление действия и вели чина которых зависят от типа уклад ки арматуры. Из-за отсутствия воз
можности теоретической оценки |
кро |
||
мочного эффекта |
корректными можно |
||
считать только |
испытания образцов |
||
с однонаправленной |
арматурой, |
уло |
|
женной параллельно |
продольной |
оси |
образца.
Новым является и подход к техноло гии. Материал и конструкция создают ся одновременно; в то же время ком позиты крайне чувствительны к сило вой и температурной предыстории. Особого внимания требуют технологи ческие дефекты, в частности, пори стость, искривления и разориентация арматуры. Пористость проявляется при оценке свойств, определяемых поли мерной матрицей (например, прочности при сдвиге). Однако не все методы испытаний одинаково чувствительны
квлиянию пористости. Например, при испытаниях однонаправленных уг лепластиков наиболее чувствительным
кпористости оказался метод трех точечного изгиба, наименее чувстви тельным — метод растяжения полосы.
Влияние искривления волокон про является при определении характе ристики в направлении армирования. При испытаниях кольцевых образцов измеряемый модуль
1
(7.2)
1Г 9
2
где Е0 — модуль упругости материала при растяжении вдоль выпрямленных волокон; Ger — модуль межслойного сдвига; f — параметр, характеризую
щий искривление армирующих воло
кон (при искривлении по синусоиде
£
f = stA-j- ; А — амплитуда синусои
ды; k — число полуволн на базе /). Формула (7.2) учитывает только влияние сдвига. Для материалов, ар мированных анизотропными волокна ми, следует учесть также модуль упру
гости Ег:
F * _ |
|
Ев |
|
2 + |
/а |
i L > |
|
2 (1 + |
|
+ |
|
Р ) 3/2 |
Ggr |
||
|
Р |
/2)3/2 ■+' |
Ев |
X 2 ( 1 + |
ЕТ |
||
X [ 1 + _ 2 ± 3 £ _ | . |
|||
I |
+ |
2 (1 + /*)3/2 J |
(7.3)
Даже при малых искривлениях (f2 « « 0,01) модуль упругости E Q и проч
ность #g у реальных материалов
может быть значительно ниже, чем у материалов с идеально прямыми волокнами. Модуль упругости мате риала в направлении, перпендикуляр
ном армирующим |
волокнам, |
|
1 |
1 4 |
Ег_Р_ 9 (7.4) |
G0r 2 |
мало зависит от искривленности воло кон, так как Ger и Ег — величины одного порядка. Аналогичным обра зом можно показать, что модуль сдвига Ggr материала с начальными искрив
лениями волокон незначительно за висит от степени искривления слоев.
Все перечисленные особенности свойств относятся к композитам с во локнистой и слоистой структурой. До полнительные трудности возникают при испытаниях пространственно-ар мированных композитов, у которых поперечная связь обеспечивается жест ким каркасом вместо податливой ма трицы.
7.2. ОБРАЗЦЫ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
При выборе формы и способа изготов ления образцов ив композитов должны быть правильно смоделированы все
упругих характеристик и исследова ния влияния окружающей среды; не чувствительность к способу крепления. Удовлетворить всем этим требованиям трудно, поэтому для определения проч ности и упругих постоянных приме няются образцы разной формы и раз меров.
Форма образцов из койиозитов в зна чительной степени зависит также от цели испытаний: проверки научных гипотез, технической паспортизации материалов, контроля качества ма териалов. Наиболее жесткие требова ния предъявляются к образцам второй группы, которым в этой главе уделено особое внимание.
7.3.РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ
7.3.1.Растяжение плоских образцов.
Несмотря на аналогию геометрии на гружения при растяжении и сжатии плоских образцов из композитов об щими в этих методах являются только
расчетные зависимости, естественно, с учетом знака напряжений и дефор маций (табл. 7.1), Требования к форме и размерам образцов, способы креп ления и нагружения образцов, виды разрушения в обоих случаях суще ственно различны. Оба метода стан дартизованы ГОСТ 25.601—80; ASTM D 3039—76 (растяжение) и ГОСТ 25.602—80; ASTM D 3410—75 (сжа тие). Требования в ASTM и ГОСТе несколько расходятся. Стандарты ASTM распространяются на однона правленные и ортогонально армиро ванные стекло-, боро- и углепластики; нагружение производится в направле ниях главных осей упругой симметрии материала (схема армирования и вза имная ориентация осей материала и направления нагрузки ГОСТами не регламентированы). При испытаниях плоских образцов на растяжение или сжатие определяются прочность в осе вом направлении Я+(“ }, модуль упру
гости Е*(шт) и коэффициенты Пуассона v+<-> и v+(- J
По ASTM предусмотрено использо вание только образцов в виде полосок, по ГОСТу для определения прочности на растяжение или сжатие, кроме них» допускается также применение
двусторонних лопаток, преимущества которых (в сравнении с образцамиполосками) заключаются в следующем: заданное сечение разрушения, более низкое разрывное усилие (при оди наковых размерах поперечного сече ния зоны крепления), чем облегчается крепление образца и передача усилий, меньшая чувствительность к неточ ностям установки в испытательной машине. Их основные недостатки: не однородное напряженное состояние, более трудоемкое изготовление. В от дельных случаях применяются образцы с круглым поперечным сечением и трехслойные балки [3].
Образец для испытаний материалов на одноосное растяжение и сжатие имеет функциональные части: две пе реходные, две нагрузочные и рабочую. Переходные части служат для погло щения возмущений напряженно-дефор мированного состояния, связанных с креплением и нагружением образца (краевого эффекта). Нагрузочные ча сти служат для крепления образца в испытательной машине, они вос принимают и передают рабочей части внешнюю нагрузку. В рабочей части образца производятся измерения де формаций и по ее геометрическим размерам этой части и внешней нагруз ке подсчитываются напряжения. Раз меры рабочей части выбираются с уче том следующих требований: в рабочей части должно быть однородное напря женное состояние; измеряемые величи ны не должны зависеть от размеров поперечного сечения образца; должно быть обеспечено надежное крепление измерительных инструментов.
Для удовлетворения первого требо вания общая длина образца при задан ной длине мерной базы должна быть выбрана с учетом зоны краевого эф фекта. Установлено, что длина зоны краевого эффекта при растяжении за
висит от отношений упругих постоян-
Р
ных а = ExlEz и Р = -рг2 ----- 2 vzx,
Vxz
от относительных геометрических раз
меров |
зоны |
крепления образца -jr-, |
|
— , — |
(2 а — длина защемленной ча- |
||
а |
а |
|
b — координата сечения |
сти |
образца, |
7 П/р В. В. Васильева
! П* Ъ
W > 2 tg (а + ф)
(7.6)
где /* — длина участка образца, вос принимающего нормальное давление q\ Л+, П~ — прочность материала об
разца при осевом растяжении н попе речном сжатии соответственно; bt bi — ширина образца в рабочей части и в местах приложения нагрузки соот ветственно; h — толщина рабочей ча сти образца.
В случае применения двусторонних лопаток скалывание их головок должно быть предотвращено правильным вы бором ширины:
нородной по толщине укладкой ар матуры.
Условия передачи нагрузки могут быть значительно улучшены при по мощи приклеенных к образцу накла док. Накладки изготавливаются из материала, модуль упругости кото рого значительно меньше, а удлинение при разрыве больше соответствующих характеристик испытываемого мате риала. Обычно в качестве материала для накладок применяются стекло пластики, а иногда и древесный шпон. Толщина накладок составляет (1,5— 4) А, где h — толщина образца.
Размеры накладок выбираются с та ким расчетом, чтобы разрывное уси лие, воспринимаемое ими, было больше разрывного усилия рабочей части об разца:
(7.7)
где Пхг — сопротивление материала образца межслойному сдвигу; hi — толщина участка образца, восприни мающего нормальное давление q.
Продольный профиль двусторонней лопатки должен быть выбран таким, чтобы растягивающая нагрузка пере давалась рабочей части без нарушения целостности всего образца. Установле-
ние закономерности |
dz |
f (*) про |
водится на основе выбранного кри терия прочности. Наиболее эффектив ный способ уменьшения сечения рабо чей части образца — изменение ши рины образца, однако соблюдение ус ловий передачи растягивающей на грузки в этом случае приводит к слиш ком большой длине образца. Поэтому часто применяют двойные лопатки, в которых уменьшение сечения рабо чей части образца создается за счет изменения толщины и ширины образ ца. Уменьшение толщины рабочей части, т. е. изгибной жесткости об разца в плоскости, перпендикулярной к укладке арматуры, предпочтительно и потому, что в этой плоскости неточ ность установки образца в захватах испытательной машины и, следова тельно, влияние изгиба наибольшее. Однако изменение толщины образца допустимо только для материалов с од
П+bh < хг^накл^накл*
(7.8)
где IJXZ — меньшая из прочностей при межслойном сдвиге материала на кладок, образца или клея, при по мощи которого крепятся накладки.
Вид разрушения при растяжении зависит от направления действия внеш ней нагрузки относительно армирую щих волокон и от типа укладки ар матуры. Однонаправленные композиты при нагружении в направлении арми рования разрушаются от разрыва ар мирующих волокон, что сопровождает ся появлением поперечных трещин разрыва и продольных трещин сдвига и расслоением в полимерной матрице. При увеличении угла нагружения к направлению армирующих волокон вид разрушения постепенно меняется от сдвига и скалывания полимерной ма трицы параллельно направлению ук ладки армирующих волокон до чистого поперечного отрыва в полимерной ма трице при нагружении перпендику лярно армирующим волокнам. Вид разрушения композитов с симметрич ной перекрестной арматурой (угол укладки арматуры к направлению действия нагрузки равен ± 0 ) зависит от угла укладки армирующих волокон. При углах укладки, меньших 30, разрушение материала происходит в результате распространения трещины из-за расслоения матрицы между ар
мирующими слоями; в этом случав очень важны межслойные напряжения. При углах укладки, больших 60°, трещина распространяется вдоль ар мирующих волокон вследствие раз рыва полимерной матрицы без пред шествующего расслоения. При углах укладки между 30 и 60? наблюдается сочетание описанных видов разруше ния.
7.3.2. Сжатие плоских обравцов. При испытаниях на сжатие размеры полосок выбираются с учетом концен трации нормальных напряжений оу и касательных тх1/. Минимальное значе ние отношения lib зависит от способа нагружения; соответствующие значе ния lib для полосы из ортотропного материала приведены в табл. 7.1.
Главная задача, решаемая при сжа тии плоских образцов, — выбор спо соба приложения нагрузки и обеспе чение разрушения образца от сжатия. При нагружении только нормальными усилиями по торцам образца (схема 1—2) практически невозможно обес печить полный контакт между опор ной поверхностью образца и поверх ностью пуансона испытательной ма шины, следствием чего является преж девременное разрушение образца. При нагружении образца одними лишь ка сательными усилиями (схема 1—3 ), как это регламентировано ASTM, пе редача сжимающих усилий тоже яв ляется несовершенной, особенно в слу чае применения плоских клиньев (ASTM предусмотрены конусные за жимные патроны). Наиболее рацио нальным является комбинированное нагружение — нормальными усилиями по торцам образца и касательными усилиями по боковым граням образца (схема 1—4). При комбинированном нагружении угол наклона клиновид ных вкладышей захватов выбирается из условий распределения нагрузки по торцам и боковым граням образца. Экспериментально установлено, что бо ковое раздавливание образца исклю чено, когда нагрузка по торцам его составляет 45—50% от разрушающей (в случае отсутствия боковой нагруз ки). В действующих приспособлениях угол наклона составляет 14—17°. Кон цевые части образца защищены на кладками.
При сжатии однонаправленных ком позитов в направлении армирования наблюдаются три вида разрушения: вы пучивание армирующих волокон (ма териалы с матрицей из низкомодуль
ных связующих, |
Ем = |
15ч-25 |
МПа), |
|||||
поперечный |
разрыв |
вследствие |
раз |
|||||
личия |
коэффициентов |
Пуассона |
ком |
|||||
понентов материала |
и |
неравномерно |
||||||
сти распределения |
поперечных дефор |
|||||||
маций |
по |
длине |
образца (материалы |
|||||
с |
матрицей |
средней |
жесткости, |
£ м = |
||||
= |
2004-700 МПа) и срез армирующих |
|||||||
волокон под |
углом |
45° без местного |
выпучивания арматуры (материалы с жесткой матрицей, Ем > 2000-МПа). Материалы, армированные под углом к продольной оси образца, разрушают ся от сдвига без смятия по торцам; всю сдвигающую нагрузку при этом воспринимает матрица. Перечисленные основные виды разрушения могут со провождаться рядом других явлений: неупругим и нелинейным поведением армирующих волокон и матрицы, рас слоением, поверхностным отслоением, общей потерей устойчивости, смятием по торцам, скалыванием по слою. Различное сочетание всех этих явле ний может затруднить определение вида разрушения.
Даже в случае отсутствия полного расслоения незаметное глазом выпу чивание боковой поверхности образца может привести к заметным погреш ностям при измерении деформации. Критическое напряжение, при кото ром происходит местная потеря устой чивости, сопровождающаяся разрывом связующего,
( 4 У ' ‘ .
(7.9)
Збу
где Х° == я*е ~1* ' ? yA ^bHaH Ра
бота разрушения по Гриффитсу; I* — длина отслоившегося участка при мест ной потере устойчивости.
При испытаниях на сжатие должна быть обеспечена устойчивость самого образца и, особенно, его рабочей части. Для исключения потери устой чивости образца в целом применяются
приспособления, в которых поверх ности образца касаются призматиче ских выступов, которые предотвраща ют выпучивание образца, но не стес няют деформации в его плоскости. Для исключения потери устойчивости рабочей части ее свободная длина I должна быть меньше критической дли ны:
/кр = 0,907А X
(7.10)
где Еп и Gxz —- модули соответственно
упругости |
и сдвига |
испытываемого |
материала; |
Окр — критическое напря |
|
жение при |
сжатии. |
на растяжение |
Методы |
испытания |
и сжатие плоских образцов разрабо таны для случая, когда волокна па раллельны или перпендикулярны оси образца.
влияние оказывает трение между коль цом и полудисками и, главное, около разъема полудисков вследствие изме нения радиуса кривизны свободной части образца в нем возникает кон центрация напряжений. В тонкостен ных кольцах (тонкими являются коль-
ца, у которых |
ft |
~ “ |
г < 2 v > f c ) |
центрация радиальных растягивающих напряжений оказывает небольшое
влияние, зато численные значения на пряжений межслойного сдвига таг могут превысить предельную для дан ного материала величину еще до раз рушения образца нормальными окруж ными напряжениями 0 9. С увеличением относительной толщины образца hlR, степени анизотропии и величины пре дельной деформации материала все эти явления усиливаются. Вследствие концентрации напряжений измеренная при испытаниях колец полудисками прочность оказывается пониженной и может служить только для качествен
7.3.3.Растяжение кольцевых образ ного сопоставления материалов. Пред
цов. Наиболее распространенные ме тоды растяжения кольцевых образцов приведены в табл. 7.2. Широко приме няется метод растяжения полудисками (схема 2—У). Меньше распространены методы испытания на растяжение ко лец при помощи равномерного вну треннего давления, создаваемого по датливым кольцом (схема 2—3) или гидравлической системой (схема 2—4).
Метод растяжения колец полудискамн стандартизован (ГОСТ 25.603—82; ASTM D 2290-76).
Растяжение полудисками — метод простой в осуществлении и в обра ботке результатов, однако имеет не которые существенные недостатки: рас пределение деформаций по окружности образца неравномерное *, большое
* Неравномерность распределения де формаций оценивается при помощи коэф фициента концентрации
t |
вд Р |
q8 шах |
Т” |
°к ” |
а 8 ср " |
Н8в8шах
“ p/2bh “
ложения о поправочных коэффициен тах практического применения не нашли.
Попытка смягчить влияние концен трации напряжений применением об разцов, в которых оба полукольца соединены прямыми и взаимно парал лельными участками (схема 2—2), из-за технологических трудностей ока зывалась малоэффективной, так же как и попытки применять более слож ные многосекторные приспособления ш. в последнем случае сохраняется недопустимо высокая концентрация на пряжений и добавляется неравномер ность нагружения образца вследствие многосекторности приспособления. При определении модуля упругости измерители деформаций размещаются на участках образца с наиболее рав номерным распределением деформа ций — примерно под углом 30—45°
|
* [ ' |
(£ r£ e F 2 ] ’ |
где |
п — число |
секторов приспособления |
(у |
полудисков |
п — 2); одр — прочность, |
определенная на прямом образце; ок -
прочность, определенная на кольцевом образце.
Растяжение
полуднокамн
Сведения о методах
Определяемые характе ристики
Измеряемые величины |
|
Р+’ -Рр+азр. |
|
||
Расчетные зависимости |
17+ _ |
^равр . |
|||
" |
5 |
2 ЬЬ |
’ |
||
|
|||||
|
р+ _ |
Р* |
1 |
||
|
2 bh |
1 |
|||
|
|
0 _ |
|
Растяжение внутренним давлением, создаваемым
о помощью податливого |
гндравлнчеокой |
кольца |
системой |
Щ > Ц
Г7+ _ |
п+ D |
вн . |
м>азр |
||
" 0 - |
2 й |
’ |
с+ |
Р+^ВН |
|
0 |
2 Ле£ |
|
сжатие и Растяжение
Рраэр* ®е
,7 + |
п+ |
D |
вн . |
^разр |
|
||
" 0 |
2А |
|
|
ЕЧ- |
Р+^ВН |
|
|
6 |
2 Ае+ |
|
со
со
Растяжение внутренним давлением, создаваемым
Ограничения: |
|
|
|
|
|
структурные: |
|
|
0°, 90°, |
0°/90Р |
|
укладка |
|
|
|
||
угол вырезки, градус |
|
|
0, |
90 |
|
физические |
|
Для Е р |
линейный диапазон диаграммы Р+ ~ ej |
(или р+ ~ eg) |
|
геометрические |
|
h |
h |
|
h |
|
0,08 < - £ - < 0 ,1 8 * |
0 ,0 8 < - £ - < 0’18' |
0,08 < - ^ - < 0 ,1 8 * |
||
|
|
|
К |
|
К |
|
, |
4 , |
|
|
|
* Для стеклопластиков. |
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . Р+аар, р+азр — нагрузки при разрушении образца; |
ось 0 является |
касательной к окружности |
КМ испытаний статических Методы
с радиусом R.
к разъему полудисков. При испыта ниях образцов с параллельной сред ней частью измерители деформаций размещаются в середине обоих пря мых участков образца, где поле де формаций однородное.
Концентрация напряжений в образце исключается при испытаниях равно мерным внутренним давлением, созда ваемым при помощи податливого коль ца (схема 2—3) или гидравлической системой (схема 2—4). Основные не достатки метода испытаний податли вым кольцом — это необходимость предварительной и систематической та рировки элемента нагружения и очень тщательной обработки поверхности об разца, а метода гидравлических испы таний — необходимость использования специального сложного и дорогого обо рудования для создания давления.
ном испытательной машины. Преиму щества многокулачкового приспособ ления: простая (хотя и трудоемкая в изготовлении) конструкция и кор ректность эксперимента. Однако даже при высокой точности изготовления приспособления неравномерность об жатия кольцевого образца рычагами может достигать 1 0 %; в процессе эксплуатации эта неравномерность воз растает, что требует периодической наладки и тарировки приспособления. Мощность многокулачкового приспо собления конструктивно ограничена.
При испытаниях колец на сжатие наружным давлением особенно трудно выбрать относительную толщину об разца h/Rt при которой можно не учитывать влияния побочных факторов
и |
добиться разрушения от сжатия. |
В |
зависимости от относительной тол |
7.3.4.Сжатие кольцевых образцов. щины образца hlR и степени анизо
Сжатие колец в их плоскости осуще ствляется наружным давлением; при меняемые на практике схемы нагруже ния и расчетные зависимости приведе ны в табл. 7.3. Испытания колец на сжатие полудисками (схема 3—1) от личаются от растяжения полудисками тем, что в этом случае удается умень шить влияние концентрации напряже ний в образце около разъема полу дисков. Наилучшие результаты до стигнуты при испытаниях кольцевых образцов в приспособлениях с полуобоймами и замками-решетками, кото рые исключают возможность увеличе ния горизонтального диаметра образ ца. Нагружение наружным давлением при помощи податливого кольца (схе ма 3—2) и гидравлической системы (схема 3—3) проводится аналогично испытаниям на растяжение соответ ствующими методами. При нагружении образца при помощи податливого коль ца последнее для образца является Упругим основанием и в некоторой степени повышает критическое давленНе, при котором образец теряет Устойчивость.
Наружное давление может быть рев изовано и при помощи механических приспособлений, нагрузка на образец в которых создается при помощи боль шого числа (до 72) одинаковых рыча- г°в (кулачков), которые через нагру- 3°чный плунжер соединены с пуансо
тропии исследуемого материала £e/Ger при сжатии кольцевых образ цов наблюдаются три различных вида исчерпания несущей способности: по теря устойчивости (при испытаниях тонкостенных образцов), разрушение собственно от сжатия (кольца средней относительной толщины) и разруше ние при двухосном сжатии (толстых колец), при анализе которого следует учитывать не только окружное напря жение OQ, но и радиальные напряже ния стг.
Критическое давление, при котором наступает потеря устойчивости кольца:
рк р = 1 -f-0,4»* ЫВ (7Л1)
. 3EeJ
где p jp = —ф -----критическое давле
ние на единицу длины оси кольца, оп ределенное без учета сдвигов (/?— сред-
А , Г Е в
ний радиус кольца), к = ~~j£ | / g —.
При нагружении кольца наружным давлением часто не удается правильно оценить прочность при сжатии вслед ствие «отщелкивания» внутреннего слоя. «Отщелкивание» и последующая потеря устойчивости внутреннего слоя кольца происходит, когда раз ность энергии внутреннего слоя, со хранившего кольцевую конфигурацию,
Сжатие полудисками
Сведения о методах
Определяемые |
харак- |
|
|
|
теркотики |
|
|
|
|
Измеряемые |
вели |
Р »^разр» е 0 |
||
чины |
|
|||
|
|
п - |
Р~ |
|
|
|
РазР . |
||
Расчетные зависимо |
в ~ |
2bh |
’ |
|
сти |
|
Е ~ - |
Р~ |
1 |
|
|
|||
|
|
|
2bh |
eg |
Сжатие наружным давлением, создаваемым
с помощью податливого |
гидравлической системой |
кольца |
|
|
|
|
Р »Рраэр* ® 0 |
|
|
п - _ |
^разр^н . |
гт—_ |
п- |
D |
|
^разр^н . |
|||||
" в - |
2 Ь |
’ |
" в - |
2 ft |
’ |
с.- |
Р~°в |
|
F- - |
|
|
9 _ |
2^5 |
|
9 ~ 2 Ле5 |
КМ испытаний статических Методы
* Для стеклопластиков.
П р и м е ч а н и е . Р~азр, Рразр — нагрузки при разрушении образца; ось 8 является касательной к окружности с радиусом R .