- •Исходные данные к курсовой работе
- •Введение
- •1. ВЫБОР ОСНОВНЫХ РЕШЕНИЙ
- •ПО СИСТЕМЕ УПРАВЛЕНИЯ СКОРОСТНЫМ ПОЕЗДОМ
- •2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ
- •ТЯГОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ СКОРОСТНОГО ПОЕЗДА
- •3. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ТЯГОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ
- •3.1. Расчет мощности тягового преобразователя
- •3.2. Расчет параметров автономного инвертора напряжения
- •3.3. Расчет параметров фильтра
- •3.4 Расчетпараметровтяговоготрансформатораивходноговыпрямителя
- •4. РАСЧЕТ ТЯГОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЯГОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •4.1. Расчет ограничений скорости движения и силы тяги тягового двигателя.
- •4.2. Расчет тяговых характеристик тягового двигателя.
- •5. РАЗРАБОТКА СХЕМ СИЛОВЫХ И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЦЕПЕЙ
- •5.1. Разработка схемы силовых цепей скоростного поезда
- •5.2.Разработка схемы вспомогательных цепей скоростного поезда
- •5.3. Защита силовых и вспомогательных цепей
- •5.4. Составление сводной таблицы основных машин и тяговых электрических аппаратов скоростного поезда
- •6. Разработка электрических цепей управления
- •6.1 Электрическая схема цепей управления токоприемниками
- •6.2 Электрическая схема цепей управления главным выключателем
- •6.3 Электрическая схема цепей управления вспомогательными машинами
- •Заключение
- •Библиографический список
3.4 Расчетпараметровтяговоготрансформатораивходноговыпрямителя
1)Внешняяхарактеристикавходного выпрямительногопреобразователя (ВУилиВИП)выражаетзависимостьвыпрямленногонапряженияUdоттокаId(ри сунок3.4.).
Этазависимостьпредставляетсобойпрямуюлинию,однаточкакоторойсоответст вуетзначениювыпрямленногонапряженияхолостогоходаUdoпривыпрямленно мтокеId=0,вторая–выпрямленногонапряженияUdприноминальном выпрямленномтокеId.н..:
Рисунок 3.4. Внешняя характеристика выпрямителя.
` .н. = ф ф.н.,(3.15)
` .н. = 3 ∙ 298 = 894 А
ГдеNФ– числорезонансныхфильтров,подключенныхкодномувходномувыпрямителю,о пределяемоепоупрощеннойпринципиальнойсхемесиловыхцепейэлектровоза (моторноговагона электропоезда).
Падение напряжения ∆ э = .0 − обусловлено реактивным и активным сопротивлением тягового трансформатора и цепи выпрямленного тока, а также падением напряжения в вентилях выпрямительной установки.
2)Реактивноесопротивлениетяговоготрансформаторавноминальном режиме рассчитывают по уравнению:
31
|
|
|
|
|
|
|
Хн = |
|
к .н. |
|
, |
(3.16) |
|
(100−0,7 |
) ` |
0,9 |
||||
|
|
к |
.н. |
|
|
|
где uк = 10 % – напряжение короткого замыкания тягового трансформатора (в расчетное выражение подставляется в процентах).
10 ∙ 3527 Хн = (100 − 0,7 ∙ 10) ∙ 894 ∙ 0,9 = 0,47 Ом.
3)Активноесопротивлениетяговоготрансформаторавноминальномрежиме вычисляют поформуле:
н = (0,015 ÷ 0,02) ` .н. ,(3.17)
.н.0,9
3527н = 0,015 ∙ 894 ∙ 0,9 = 0,07 Ом.
4)Выпрямленноенапряжениехолостогоходавноминальномрежиме определяют по уравнению:
|
= |
+ |
2 |
` |
Х |
+ |
2 ` |
|
+ 2 |
` |
|
+ ∆ (3.18) |
|
||||||||||||
.0.н |
.н. |
1 .н. |
н |
2 |
эф .н. |
н |
эф. . .н. |
.н. |
ВВ |
где k1 = 1,1 – коэффициент, учитывающий влияние пульсации тока на падение напряжения;
k2 = 0,7 ÷ 0,75 – коэффициент, учитывающий влияние падения напряжения на активном сопротивлении трансформатора на падение выпрямленного напряжения;
k2эф = 0,95 – коэффициент эффективности для цепей переменного тока;
k2эф.d. =1,04 – коэффициент эффективности для цепей выпрямленного тока;
R – активное сопротивление цепи выпрямленного тока, обычно принимается равным активному сопротивлению сглаживающего реактора, в курсовой работе принять Rd.н. = 0,0068 Ом;
ΔUВВ = 5 В – падение напряжения в вентилях выпрямительной установки.
32
2.0.н = 3527 + 1,1 ∙ ∙ 894 ∙ 0,47 + 0,72 ∙ 0,95 ∙ 894 ∙ 0,07 + 1,04 ∙ 894
∙ 0,0068 + 5 = 3874 В.
Эквивалентноепадениенапряжениявноминальномрежимерассчитывают поформуле:
∆ |
= |
− |
, |
(3.19) |
э.н. |
.0.н. |
.н. |
|
|
∆ э.н. = 3874 − 3527 = 347 В.
При использовании ВИПа в качестве входного выпрямителя необходимо определить значения Ud.0.i и Ud.i. для границ всех зон регулирования выпрямленного напряжения. Расчет представлен в виде табл.3.2.
Таблица 3.2. – Расчет внешних характеристик выпрямительной установки.
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение параметра на границе i-й |
|||||
Наименование параметра |
|
зоны регулирования |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отношение |
|
|
.0. |
|
0,25 |
|
0,5 |
0,75 |
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
.0.н. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Выпрямленное напряжение х.х. |
968 |
|
1937 |
2905 |
|
3874 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
.0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Отношения |
Х |
и |
|
|
|
0,14 |
|
0,38 |
0,64 |
|
1,00 |
||
Хн |
н |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Реактивное сопротивление |
0,07 |
|
0,18 |
0,3 |
|
0,47 |
|||||||
трансформатора |
Х , Ом |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Активное сопротивление |
0,009 |
|
0,03 |
0,04 |
|
0,07 |
|||||||
трансформатора |
, Ом |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Эквивалентное падение напряжения |
|
|
|
|
|
|
|||||||
в выпрямительной установке ∆ э. , |
58,3 |
|
139 |
226 |
|
347 |
|||||||
Ом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Выпрямленное напряжение при |
910 |
|
1798 |
2679 |
|
3527 |
|||||||
номинальном токе |
, В |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эквивалентное падение напряжения на границе i-й зоны регулирования определяем по формуле:
33
∆ |
= ( |
2 |
Х |
+ |
2 |
+ 2 |
|
) ` |
+ ∆ , |
(3.20) |
|
||||||||||
э. |
1 |
|
2 |
эф |
эф. . |
.н. |
.н. |
ВВ |
|
где Хi , Ri – значения реактивного и активного сопротивлений тягового трансформатора на границе i-й зоны регулирования выпрямленного напряжения, определяемые в долях от Хн, Rн соответственно, Ом.
Построение внешней характеристики входного выпрямителя выполняем в соответствии с рекомендациями настоящего подраздела:
внешние характеристики выпрямительно-инверторного преобразователя на границах зон регулирования выпрямленного напряжения строят по данным таблицы 2, используя значения Ud.0.i и Ud.i.
Напряжениехолостогоходавторичнойобмоткитяговоготрансформатора в номинальном режиме определяют по формуле:
|
= 1,11 |
, |
(3.21) |
2н |
.0.н. |
|
|
2н = 1,11 ∙ 3874 = 4261 В.
8)Числовитковвторичнойобмоткитяговоготрансформаторарассчитываютпоур авнению:
|
2 |
= |
2н |
, |
(3.22) |
|
|||||
|
|
0 |
|
||
|
|
|
|
где е0 = 20 ÷ 25 В/виток – ЭДС витка вторичной обмотки тягового трансформатора.
42612 = 22 = 194.
Число витков секций вторичной обмотки тягового трансформатора определяем по формуле:
|
с. |
= |
2 |
, |
(3.23) |
|
з |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
194с. = 4 = 48.
где j = 1, …, mз – номер зоны регулирования напряжения;
mз = 4 – число зон регулирования напряжения.
34
После определения ωс.j обмотки ω2 по формуле трансформатора:
следует уточнить число витков вторичной (4.9) и значение ЭДС витка тягового
|
= |
2н |
, |
(3.24) |
|
||||
0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
42610 = 194 = 22.
Используя данные табл. 2.2. построены внешние характеристики выпрямительно-инверторного преобразователя на границах зон регулирования выпрямленного напряжения, представленные на рисунке 3.6.
35