1 1 �𝑄𝑄ок−𝑄𝑄пред�

∗100%=

1

_𝑄𝑄ок

2 2 �𝑄𝑄ок−𝑄𝑄пред�

∗100%=

2

_𝑄𝑄ок

^|2965−2934^|2965

^|2547−2574^|2574

∗100%=1,03%

∗100%=1,06%

Расхождениянепревышаютпогрешностив5%.

5. Расходгреющегопара

Расходгреющегопараопределяетсявыражением:

𝐷𝐷

₌ 𝑄𝑄₁

2965 кг

=

1 _ℎ1

−𝑖𝑖

𝑘1

=1,39� �

2736 − 605,6 с

4. Выборстандартноговыпарногоаппарата

НайденнаянамирасчетнаяF=42,34[м²]являетсяокончательной.

Покаталогу[7, стр. 19] находим ближайшийбольшийвыпарнойаппаратсвысотойтруб H=4 [м].

Аппаратсвынесеннойгреющейкамерой(F=52[м²],высотатрубН=4[м],диаметр труб 38*2 [мм], масса 3400 [кг]) подходит, так как необходимо, чтобызапасповерхности был10-30%.

Запасповерхностивданномслучаеравен:

^|52−42,34^|

∗ 100 %=18,58%

52

5. Тепловаяизоляцияаппарата

Задачарасчётасостоитвопределениитолщиныслояизоляции𝛿𝛿_изнаносимогонавнешнююповерхностьаппарата.

𝜆_из∗(𝜃𝜃^′′−𝑡^′′)

𝛿𝛿_из=

из из

⁽𝑡^′′−𝑡⁾∗𝑎

из 0 0

из

из

где𝜆_из–теплопроводностьизоляционногоматериала;𝜃𝜃^′′–температуранаружной поверхности аппарата;𝑡^′′– температура наружной поверхностиизоляции, принимаемая по условиям техники безопасности равной в пределах35-45°𝐶,𝑡₀–температураокружающеговоздуха;𝑎₀–коэффициенттеплоотдачиконвекцией и излучением от наружной поверхности к окружающей среде,рассчитываемойпоформуле[8,стр.177]:

𝑎 =9,3+0,058∗𝑡^′′=9,3+0,058∗40=11,6� ^Вт �

0 из

м²∗К

Вкачествематериаладлятепловойизоляциипримемстекловату.

Вт

𝜆_из=0,055_м∗К[9,стр.44,табл.4]

Температуру окружающеговоздуха𝑡₀примем20°𝐶.

из

Температурунаружнойповерхностиизоляции𝑡^′′примемравной40°𝐶.

из

Температурунаружнойповерхностиаппарата𝜃𝜃^′′примемравнойтемпературе

греющегопара𝑇_Г=144,8°𝐶.

0,055 ∗(144,8 −40)

^𝛿𝛿из⁼

⁽40−20⁾∗ 11,6 ^=0,0248[м]

Принимаемтолщинутепловойизоляции

6. Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальныхпотоков

Штуцердляподачиисходногораствора:

ρ₀=1023,3кг/м³[1,стр.56]приt=92°Cиa₀=10%

ПринимаемW_ж=1м/с

4𝑆

_{4 ∗}11000

𝑑𝑑

= � ⁰ =^{� 3600} =0,062^[м^]=62мм

⁰ 𝜌₀𝜋𝑊𝑊_ж 1023,3∗𝜋∗1

Штуцердлявыводаупаренногораствора:

11000 кг

𝑆_уп=𝑆₀₋𝑊𝑊=

−2,47=0,59

3600 с

ρ_уп=1180кг/м³[1,стр.56]приt=92°Cиa₂=52%

ПринимаемW_ж=1м/с

𝑑𝑑_к

4𝑆_уп

уп ж

^=�𝜌 𝜋𝑊𝑊

_=� 4∗ 0,59

1180∗𝜋∗1

=0,025^[м^]=25мм

Штуцер для ввода греющего пара:ρ_гр=2,221 кг/м³[2, стр. 54] при t=144,8°CПринимаемW_гр=40м/с

𝐷𝐷₃

4𝐷𝐷_гр

гр гр

^=�𝜌 𝜋𝑊𝑊

4∗1,39

=^�

2,221∗𝜋∗40

=0,141^[м^]=141 мм

Штуцер для вывода вторичного пара:ρ_вт=0,643 кг/м³[2, стр. 54] при t=102,3°CПринимаемW_вт=35м/с

𝐷𝐷₄

_=� 4𝑊𝑊₂

^𝜌вт^𝜋𝑊𝑊вт

4 ∗ 1,223

=^� =0,263^[м^]=263 мм

0,643∗ 𝜋∗ 35

Штуцердлявыводаконденсата:

Температура конденсата:

𝜃𝜃^′₂=𝜃𝜃₂−𝛿𝛿_г=53,36−1,6=51,8°𝐶ρ_к=987кг/м³[2, стр.66]при t=51,8°C

ПринимаемW_ж=2м/с

𝐷𝐷₅

4𝐷𝐷_гр

=^�

𝜌_к𝜋𝑊𝑊_ж

4∗ 1,39

=^� =0,042^[м^]=42 мм

987 ∗ 𝜋∗ 2

Таблица6.Параметрыштуцеров

Штуцер	Размерывмм								n
	dу	dн	D1	D	b	h1	H	d
Подачаисходногораствора	80	89	150	185	15	3	155	18		8
Выводупаренногораствора	40	45	110	145	19	3	165	18		4
Вводгреющегопара	150	159	250	300	27	3	185	26		8
Выводвторичногопара	300	325	485	430	32	4	190	30		16
Выводконденсата	50	57	125	160	21	3	165	18		4

Диаметрытрубопроводовпринимаютравнымидиаметрамштуцеров.