Методические указания к курсовому проекту №1 по ЖБКК
.pdfГде: fctd— расчетное значение предела прочности бетона при растяжении;
С учетом повышенной хрупкости высокопрочного бетона fctк,0,05 должно быть ограничено до значений для С60/75, если не может быть проверено, что средняя прочность сцепления увеличивается выше указанного предела;
1 — коэффициент, учитывающий качество условий сцепления и положение стержней во время бетонирования;
1 = 1,0 — если достигаются хорошие условия сцепления, и1 = 0,7 — для всех других случаев, а также для конструктивных
элементов, которые были изготовлены с применением слипформеров, если не может быть показано что обеспечиваются хорошие условия сцепления;
2 — коэффициент, учитывающий диаметр стержня:
2 = 1,0 — для 32 мм;
2 = (132 – )/100 — для > 32 мм
lb,min минимальная длина анкеровки, если не действует другое
ограничение, принимается:
— для анкеровки при растяжении
lb,min ≥ max [ 0,3 lb,rgd; 10Ø; 100 мм];
— для анкеровки при сжатии
lb,min ≥ max [ 0,6 lb,rgd; 10Ø; 100 мм].
Для нашего случая:
fctd 1,5fctk 1,52.5 1,67МПа
1 1
2 1 0,15(сd ) /
fbd 2,25 1 1,67 3.75МПа
16 435
lb,rqd 4 3.75 464мм
1 1
2 1 0,15(сd ) /
157
Где: 0,7 2 1 (согласно табл. 8.2 [1]), сd=c (согл. рис. 8.3 [1])
Тогда 2 1 0,15(сd ) / 1 0,15(30 16) / 16 0,88
3 1 K 1, т.к. К=0
4 0,7
5 1
lb,min ≥ max [ 0,3 lb,rgd; 10Ø; 100 мм];
lb,min 160 10 16
Имеем расчётную длину анкеровки:
lbd 1. 2. 3. 4. 5 .lb,rqd 1 0,88 1 0,7 1 464 286 lb,min =160
Рассмотрим второй пролёт:
Арматура 2 12, 2 14 AS1 = 534 мм2.
|
A |
|
|
|
534 |
|
|
0,003; |
|
S |
|
|
|
||||||
A |
1160 80 (450 30) 200 |
||||||||
|
cd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yd |
0,003 |
435 |
0,122 |
; |
||
|
|
fcd |
10.67 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
= 0,957; |
|
|
|
MRd fyd AS d 435 534 0,957 420 10 6 93.37кНм ;
В месте теоретического обрыва арматура 2 12 S500,
АS = 157 мм2;
d = 450 – 30 – 12/2 = 414мм;
x |
fyd |
Ast |
|
435 157 |
7.3мм |
||
c |
fcd b |
0.81 10.67 1160 |
|||||
eff |
|
|
|||||
|
|
|
xdeff 4147.3 0,017 (стадия 1а)
0.936
MRd As1 fyd d 157 435 0,936 414 10 6 26,463кНм
158
Расчетная длина анкеровки:
fbd 2,25 1 1,67 3.75МПа
14 435
lb,rqd 4 3.75 406мм
1 1
2 1 0,15(сd ) /
где 0,7 2 1 (согласно табл. 8.2 [1]), сd=c (согл. рис. 8.3 [1])
Тогда 2 1 0,15(сd ) / 1 0,15(30 14) / 14 0,87
3 1 K 1, т.к. К=0
4 0,7
5 1
lb,min 140 10 14
Имеем расчётную длину анкеровки:
lbd 1. 2. 3. 4. 5 .lb,rqd 1 0,87 1 0,7 1 406 245 lb,min =140
Рассмотрим сечение балки на первой промежуточной опоре :
Арматура С6 2шт, 2 12 S500 AS = 688 мм2. d=400мм
|
A |
|
|
|
688 |
0,004; |
||||
|
S |
|
|
|
||||||
A |
1160 80 (450 50) 200 |
|||||||||
|
|
cd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yd |
|
0,004 |
|
435 |
0,163 |
|
|||
fcd |
10.67 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
; 0.939
MRd fyd AS d 435 688 0,939 400 10 6 112,41кНм ;
В месте теоретического обрыва арматура 2 12 S500,
АS = 226 мм2;
d = 450-6-50 = 394 мм;
x |
f yd |
Ast |
|
|
|
|
435 226 |
60,6мм |
||
c fcd b |
|
|
0.81 10,67 200 |
|||||||
eff |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
xeff |
|
|
60, 6 |
0,15 |
(стадия 1а) |
|||
|
d |
394 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
159 |
|
|
0.745
MRd As1 fyd d 226 435 0,745 394 10 6 28,85кНм
Расчетная длина анкеровки:
f |
|
|
|
fctk |
|
2.5 |
1,67МПа |
||||
ctd |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1,5 |
1,5 |
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||
fbd |
|
2,25 1 1,67 3.75МПа |
|||||||||
l |
|
|
|
12 |
|
|
435 |
|
348мм |
||
|
|
|
|
||||||||
b,rqd |
4 |
|
3.75 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
1 1 |
|
|
|
|
|
||||||
2 |
1 0,15(сd |
) / |
где 0,7 2 1 (согласно табл. 8.2 [1]), сd=c (согл. рис. 8.3 [1])
Тогда 2 1 0,15(сd ) / 1 0,15(30 12) / 12 0,525
3 1 K 1, т.к. К=0
4 0,7
5 1
lb,min 120 10 12
Имеем расчётную длину анкеровки:
lbd 1. 2. 3. 4. 5 .lb,rqd 1 0,525 1 0,7 1 348 128 lb,min =120
Рассмотрим сечение балки на второй промежуточной опоре :
Арматура С7 2шт, 2 12 S500, 2 AS = 678 мм2.
|
A |
|
|
|
|
678 |
|
|
0,004; |
|
S |
|
|
||||||||
A |
1160 80 (450 50) 200 |
|||||||||
|
cd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f yd |
0,004 |
|
435 |
0,163 |
; |
|
||
|
fcd |
10.67 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0.939
MRd fyd AS d 435 678 0,939 400 10 6 110,78кНм ;
В месте теоретического обрыва арматура 2 12 S500,
АS = 226 мм2;
d = 450-6-50 = 394 мм;
160
x |
f yd |
Ast |
|
435 226 |
60,6мм |
||
c |
fcd b |
0.81 10,67 200 |
|||||
eff |
|
|
|||||
|
|
|
xdeff 60,3946 0,15 (стадия 1а)
0.745
MRd As1 fyd d 226 435 0,745 394 10 6 28,85кНм
Расчетная длина анкеровки:
f |
|
|
|
fctk |
|
2.5 |
1,67МПа |
||||
ctd |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1,5 |
1,5 |
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||
fbd |
|
2,25 1 1,67 3.75МПа |
|||||||||
l |
|
|
|
12 |
|
|
435 |
|
348мм |
||
|
|
|
|
||||||||
b,rqd |
4 |
|
3.75 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
1 1 |
|
|
|
|
|
||||||
2 |
1 0,15(сd |
) / |
где 0,7 2 1 (согласно табл. 8.2 [1]), сd=c (согл. рис. 8.3 [1])
Тогда 2 1 0,15(сd ) / 1 0,15(30 12) / 12 0,525
3 1 K 1, т.к. К=0
4 0,7
5 1
lb,min 120 10 12
Имеем расчётную длину анкеровки:
lbd 1 2 3 4 5lb,rqd 1 0,525 1 0,7 1 348 128 lb,min =120
По результатам расчета строят эпюру материалов и проектируют каркасы КР1 и КР2.
161
162
163
Литература
1.ТКП EN 1992-1-1-2009 (02250) Еврокод 2. Проектирование железобетонных конструкций.
2.ТКП EN 1991-1-3-2009 (02250) Еврокод 1. Общие воздействия. Снеговые нагрузки
3.ТКП EN 1990 Еврокод. Основы проектирования несущих конструкций.
4.Пецольд Т.М., Тур В.В. Железобетонные конструкции/Издательство БГТУ 2003.
5.ТКП EN 45-5.03-219-2013 Бетонные и железобетонные конструкции из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой. Общие правила проектирования (Национальное дополнение к ТКП EN 1992-1-1)
6.Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: общий курс. 5-е издание. - М.: Стройиздат. 1991-787С.
7.Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие/А.Б. Голышев В.Я. Бачинский, В. П. Полищук и др..; под редакцией А.Б. Голышева - В.; Будивельник.1985.- 496с.
8.Заикин А.И. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий (примеры расчета). Издательство АСВ. – М. 2003г.
9.ГОСТ 21.501-93. Система проектной документации для строительства. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей.
Введен 1.09.94-Минск. 1995-46С.
10.СТБ 1704 2012 Арматура ненапрягаемая, конструкции железобетонные утверждён и введён в действие постановлением Госстандарта Республики Беларусь от 20 апреля 2012 г.
164
ПРИЛОЖЕНИЕ
165
Таблица П.1 (по данным таблицы 3.1 [1])
Прочностные и деформационные характеристики бетона
166