Методические указания к курсовому проекту №1 по ЖБКК

ВН 3 (Временная по междуэтажным ригелям)

Рис. 3.3.4. Третий вариант нагружения поперечной рамы.

67

ВН 4(Временная через один пролёт, начиная с крайнего)

Рис. 3.3.5. Четвёртый вариант нагружения поперечной рамы

68

Эпюры изгибающих моментов.

От КН1.

Рис.3.3.7. Эпюры моментов от первой комбинации нагрузок Таблица 3.3.2 – Усилия в стержнях от КН1

70

От КН2

Рис. 3.3.8. Эпюры моментов от второй комбинации нагрузок

Таблица 3.3.3 – Усилия в стержнях от КН2

71

От КН3.

Рис. 3.3.9. Эпюры моментов от третьей комбинации нагрузок

Таблица 3.3.4 – Усилия в стержнях от КН3

72

Здесь ВН – вариант нагружения, КН – комбинация нагружений, общий эффект которых в одной комбинации вычисляется по формуле:

Ed Gd 0 Sd Qd ,

Где:

Ed эффект воздействия;

Gd расчётное значение постоянной нагрузки; Sd расчётное значение снеговой нагрузки;

Qd расчётное значение временной нагрузки (является преобладающей);

0 коэффициент сочетания для снеговой нагрузки (для РБ принимается 0,7);

понижающий коэффициент.

Для данной расчетной схемы приняты следующие варианты нагружений:

ВН1 – постоянная нагрузка от собственного веса элементов конструкций;

ВН2 – снеговая нагрузка; ВН3 – временная нагрузка по всем междуэтажным пролетам;

ВН4 – временя нагрузка через один междуэтажный пролёт, начиная с крайнего левого;

ВН5 – временная нагрузка в двух крайних пролётах и далее через один.

В соответствии с принятыми вариантами нагружений, образуем следующие комбинации нагружений:

1.КН1=0,85ВН1+0,7ВН2+ВН3;

2.КН2=0,85ВН1+0,7ВН2+ВН4;

3.КН3=0,85ВН1+0,7ВН2+ВН5;

Для двух крайних ригелей первого этажа строим огибающие эпюры изгибающих моментов, а также эпюры изгибающих моментов после перераспределения внутренних усилий вследствие образования пластических шарниров в опорных сечениях с наибольшим по абсолютному значению опорным моментом. Эпюры моментов ригеля при различных комбинациях схем нагружения строят по данным отчета:

73

74

3.4. Расчёт прочности ригеля по сечения нормальным к продольной оси.

3.4.1 Характеристик бетона и арматуры

Для изготовления сборного ригеля принимаем бетон класса С 30 37

безопасности по бетону, принят равным 1,5); продольную арматуру – из

поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечение ригеля следует затем проверить по пролетному моменту (если он больше опорного) так, чтобы относительная

75

Проверяем высоту ригеля из условия жесткости:

hриг 121 lриг 141 lриг 121 5,65 141 5,65 0, 471 0, 404м

где:

lриг 5,65м - номинальный пролет ригеля.

Принимаем высоту ригеля (из условия жесткости) hриг 470мм .

3.1.1 Определение площади сечения продольной арматуры

Сечение продольной арматуры ригеля подбирают на прочность по моменту в шести нормальных сечениях: в первом и среднем пролетах. на левой и правой опоре крайнего и второго ригеля;

Относительно высота сжатой зоне бетон 0,35, ,по (Таблица П.2) определяем;

Относительный момент сжатой зоне бетона:

m 0,242,

По таблице 4.3 [8] для бетона класса С20/25 находим cu 3,5 0 00 , по таблице 6.5 [8] определяем:

c 0,810, k2 0,416.

Для арматуры класс S500 при E=200.1003МПа относительная

деформация при достижении напряжениями в ней расчетного сопротивления составит:

Предельное значения относительного момента сжатой зоны бетона:

m,lim c lim 1 k2 lim 0.81 0.52.(1 0.416 0.52) 0.384

76