книги из ГПНТБ / Трушин, В. Н. Механическое оборудование и установки курс лекций
.pdf227
Эффективность работы холодильной машины можно оценивать и отношением холодопроизводительности к затраченной мощности; это отношение обозначается буквой к :
К = —тт“' = 860 у,.1= 860 . ,°г = 550£ ккал ІкВт-час.
§ 12.4. ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ ПРОЦЕССЫ В КОМПРЕССИОННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИНАХ
Действительные процессы в компрессионных холодильных маши нах отличаются от теоретических потерями, которыми сопровожда ется работа холодильной машины.
Прежде всего это относится к условиям работы компрессора, в котором протекает теплообмен между холодильным агентом и стенками цилиндра и преодолеваются гидравлические сопротив: і- ния в клапанах. Кроме того, к дополнительным потерям приводлт и наличие у компрессора вредного пространства.
Процесс теплообмена приводит к подогреву всасываемого па ра, увеличению его объема и уменьшению удельной объемной холо допроизводительности, благодаря чему в соответствии с формулой (12.6) снижается холодопроизводительность машины.
Интенсивность процесса теплообмена между холодильным аген том и стенками цилиндра зависит не только от разности темпера тур, но и от состояния пара. При влажном паре его подогрев ин тенсивнее, чем при сухом. Происходит это потому, что при вса сывании влажного пара на стенках цилиндра оседают капельки жидкости, которые быстро испаряются, так как коэффициент теп лоотдачи между жидкостью и стенкой достаточно высок. При вса сывании сухого пара подогрев от стенок цилиндра заметно сокра щается, так как коэффициент теплоотдачи к перегретому пару от стенок цилиндра значительно ниже,чем в первом случае. Следова тельно, потери от подогрева при всасывании сухого пара также будут меньшими.
В начале процесса сжатия температура стенок цилиндра оста ется выше температуры пара. По мере сжатия температура пара растет и теплообмен начинает идти от пара к стенкам, что, как известно, уменьшает работу сжатия. При наличии влаги темпера тура пара остается постоянной (изменяется влажность), и про-
228
цѳсс сжатия будет ближе к адиабатическому, чем в случае работы компрессора с сухим паром.
Уменьшение потерь,связанных с теплообменом между паром и стенками цилиндров, достигается охлаждением компрессора.
После сжатия паров и выталкивания их из объемов цилиндров часа паров остается во вредном пространстве. В компрессорах холодильных машин относительное вредное пространство изменяет ся в пределах от 2 до 10%, а влияние его усугубляется при осу ществлении влажного цикла. В этом случае во вредном простран стве кроме паров остается хладагент в жидком состоянии или растворенный в масле.
При обратном ходе поршня падение давления сопровождается его испарением и уменьшением количества холодильного агента, вновь поступающего из испарителя.
Таким образом, при влажном цикле, наиоолее полно соответ ствующем циклу Карно, в реальных условиях значительно возрас тают потери, которые сводят на нет его теоретические преимуще ства, чем и объясняется отказ от этого цикла. Недостатком влажного цикла является также и то, что нѳиспарившиѳся при вса сывании капельки жидкости остаются во вредном пространстве и присутствие их в большом количестве может привести к гидравли ческому удару в цилиндре компрессора.
Все потери производительности компрессора учитываются ко эффициентом подачи, под которым понимают отношение
JL = g V
Ѵг Холодопроизводительность компрессора в реальных условиях
будет определяться следующей зависимостью:
В реальной машине процесс теплообмена в испарителе и кон денсаторе протекает при конечных разностях температур, что приводит к уменьшению холодильного коэффициента (.вследствие большего перепада температур; и дополнительным затратам энер гии на работу компрессора. Влияние разностей температур на цикл холодильной машины показано на диаграмме Т - 5 , изобра женной на рис.12.II. На этой диаграмме точки с индексами "т" относятся к теоретическому циклу. Ври температуре охладителя
229
TQiip |
температура |
конденсации хладагента |
Тн должна быть выше |
|
Т |
НО |
на величину |
Д Т , что обеспечивает |
отвод тепла и конден- |
0 |
|
К |
|
сацию паров агента. Наоборот, для получения и поддержания тем
пературы охлаждаемого |
тела |
Тохл температура испарения |
Т0 |
||||
должна быть |
ниже |
7 |
на |
величину Д ^ |
. Чем больше |
Д7^ и |
|
Д 70 ♦ тем |
больше |
перепад |
давлений, при котором работает ком |
||||
прессор, и |
тем |
больше затрачиваемая работа. |
|
||||
Увеличение |
отношения |
приводит |
к уменьшению коэффи |
циента подачи компрессора и уменьшению весовой холодопроизво дительности qQ . Поддержание заданной холодопроизводитѳльности машины требует увеличения расхода хладагента ff , а следо вательно, и мощности компрессора. Поэтому необходимо принимать
Рис.12.II. Влияние перепада температур в теплообменных аппаратах на цикл холодильной машины
возможно меньшие температурные напоры как в испарителе, так и в конденсаторе. Однако уменьшение перепада температур приво дит к увеличению поверхности теплообменных аппаратов, которые не должны быть чрезмерно громоздки и дороги.
Сизменением температуры охлаждающей воды в конденсаторе
иизменением температуры охлаждаемого тела изменяется режим работы холодильной машины и объемная холодопроизводитѳль -
ность |
. Изменение холодопроизводитѳльности |
при измене |
нии температуры испарения объясняется тем [см.формулу (12.7)] ,
230
что при изменении температуры кипения, а значит, и давления,
резко меняется удельный объем пара |
Ѵу3 (в частности при |
по |
||||||
нижении температуры кипения |
Ѵу3 увеличивается;,в то время как |
|||||||
холодопроизводитѳльность |
остается почти |
неизменной. |
По- |
|||||
а) |
|
|
слѳднеѳ наглядно |
видно |
||||
|
|
на диаграмме |
lg р - L |
|||||
|
|
|
||||||
|
|
|
(рис.І2.І2а), где отрез |
|||||
|
|
|
ки 4-1, 4' -I' и 4"-1" |
|||||
|
|
|
соответствуют холодопро- |
|||||
|
|
|
изводитѳльности |
|
. При |
|||
|
|
|
различных температурах |
|||||
|
|
|
кипения' и при постоян |
|||||
|
|
|
ной |
температуре |
конден |
|||
S) |
|
|
саций |
эти отрезки почти |
||||
|
|
одинаковы. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Объемная холодопро |
||||
|
|
|
изводитѳльность |
fa при |
||||
|
|
|
изменении температуры |
|||||
|
|
|
конденсации |
также |
изме |
|||
|
|
|
няется. При |
изменении |
||||
|
|
|
температуры конденсации |
|||||
|
|
|
(см.рис.12.12 б)меняется |
|||||
|
|
|
холодопроизводитѳльность |
|||||
Рис.12.12. Изменение холодопроизво- |
|
п0 , выражаемая отрѳзка- |
||||||
дительности. |
|
|
цг» т—4 |
1—4* |
Т—4й |
а |
||
а) с изменением температуры кипения; |
|
-г, х -г, х |
, |
|
||||
б) с изменением температуры |
|
удельный объем всасыва- |
||||||
конденсации |
|
|
ния |
|
остается |
по |
||
|
|
|
стоянным. |
|
|
|
||
Для сравнения холодильных машин |
|
между |
собой их холодопро |
изводительность определяется при одинаковых условиях. В каче стве условий для сравнения,при которых определяется холодопро
изводительность, приняты параметры нормального цикла, |
стан |
||
дартного цикла и цикла кондиционирования воздуха. Эти |
пара |
||
метры приведены в табл.І2.І. |
|
Т а б л и ц а І2.І |
|
|
|
||
Значения параметров холодильных |
циклов |
|
|
Циклы |
То |
тн |
ТР |
Нормальный ..................... |
-10 |
+25 |
+15 |
Стандартный .................... |
-15 |
+30 |
+25 |
Кондиционирование воздуха ..... |
+ 5 |
+35 |
+30 |
231
Холодопроизводителъность, полученная для одного из циклов табл.12.I, пересчитывается на требуемые условия работы, или наоборот. Формулы пересчета получают на основе следующего ра венства
|
|
Q. |
|
ІЕ- |
|
Ч- |
ос |
||
откуда |
■^С $ѵс |
lp h p |
||
|
Q ос |
= -■ Лс ^Vc |
Q |
|
|
|
Н |
Ь р |
ор |
Здесь индексом "с" отмечены стандартизованные параметры,
аиндексом "р" - параметры цикла в рассматриваемых условиях.
§12.5. СЛОЖНЕЙ СХЕМЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Ксложным холодильным машинам относятся многоступенчатые и каскадные.
Если холодильная машина должна работать при очень низких температурах кипения холодильного агента и высоких температурах конденсации, то отношение давлений начала и конца сжатия в ком прессоре рѳэко увеличивается. При этом ухудшаются условия ра боты компрессора и увеличиваются потери от дросселирования. В целях сокращения потерь и обеспечения лучших условий работы компрессора применяют многоступенчатое сжатие агента с много кратным дросселированием и промежуточным отбором пара.
Вода |
|
И, |
■ЛЛЛЛЛ/WW--— |
|
к, |
Сг |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
_ |
-ЛЛЛЛѴѴЧЛ------ |
к < |a«fc |
|
5 5 ' |
-ЛЛ/ѴѴѴѴѴ- |
||
|
|
|
3' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/'WWW' — ~] - |
|
V |
' |
И, |
|
|
|
|
|
Рис.12.13. Схема двухступенчатой холодильной машины с полным промежуточным охлаждением
232
Применяемые многоступенчатые схемы могут быть с полным про межуточным охлаждением холодильного агента между ступенями и с неполным. Полным промежуточным охлаждением называется охлажде ние перегретого пара до насыщенного состояния.
Схема двухступенчатой холодильной машины с полным промежу точным охлаждением показана на рис.12.13, а ее теоретический
цикл в диаграмме Т - 5' на рис.12.14. Рассматриваемая |
машина |
||||
состоит из |
компрессора (Aj |
- первая ступень |
сжатия и |
- вто |
|
рая), испарителей |
И-j- и И р |
конденсаторов Kj |
и К2 , регулирующих |
||
вентилей |
и Д р |
отделительных сосудов Cj~h |
С2~и теплообмен |
||
ника Т . |
|
|
|
|
|
Машина работает следующим образом. В конденсаторе К2 холо дильный агент конденсируется при давлении рк , переохлаждается
^циркулирующей водой) и в состоянии 5 направляется к регули
рующему вентилю Д р |
где он |
дросселируется (процесс 5-5') |
до |
|||
промежуточного давления |
р' |
. В состоянии 51 |
влажный пар по |
|||
ступает в сосуд С р |
в котором происходит процесс |
отделения жид |
||||
кости. Далее часть жидкого агента в состоянии |
6 |
подводится к |
||||
регулирующему вентилю Д р |
где он дросселируется вторично |
(про |
||||
цесс 6-61) с понижением давления до величины |
ра . |
|
||||
В состоянии б 1 агент |
поступает в сосуд, отделитель жидко |
сти, Cj. Из сосуда Cj жидкость направляется в испаритель низ
кого давления И р где происходит отбор |
тепла |
от охлаждаемого |
||
|
объекта(процесс 7-1). |
|||
|
Образовавшийся в ре |
|
||
|
зультате процесса 7-1 |
|||
|
пар поступает в сосуд Cj, |
|||
|
откуда он в состоянии I |
|||
|
засасывается первой |
сту |
||
|
пенью компрессора А р |
|||
|
После |
сжатия в первой |
||
|
ступени пар в состоя |
|||
|
нии 2 |
направляется |
в |
|
|
промежуточный водяной |
|||
|
холодильник |
К р В этом |
||
|
'холодильнике |
тепло |
от |
|
|
холодильного |
агента |
|
|
|
отводится в |
процессе |
|
|
|
2-3’ при постоянном дав |
|||
Рис.12.14-. Теоретический цикл двухсту |
лении- |
Дальнейшее охлаж |
||
пенчатой холодильной машины |
дение |
пара до насыщен- |
233
ного состояния (про цесс З'-З) происходит в теплообменнике Т . Это охлаждение осуще ствляется за счет иопарения жидкого холо дильного агента, час тично отбираемого от сосуда С2 . В состоя нии 3 пар засасывает ся второй ступенью компрессора і^и после сжатия (процесс 3-4) поступает в конденса тор К2 .
Двухступенчатая машина может рабо тать с одним испари телем Hj, имеющим температуру, кипения Т и с двумя испарите лями Zj и И2 , причем температура кипения ІГ' во втором испарителе будет соответствовать промежуточному давле нию /?0' . Для работы испарителя И2 в него из сосуда С2 в со стоянии 6 направляет ся часть холодильного агента. Пары этого агента после прохож дения отделительного сосуда ( в состоя нии 3) поступают во вторую ступень ком прессора, а затем в состоянии 4 - в кон денсатор К2 .
«Л»
.12.15. Каскадная холодильная машина |
а) схема; б) теоретический цикл |
Рис |
|
234
В машине с неполным промежуточным охлаждением отсутствует теплообменник Т и пары агента после промежуточного холодиль ника Kj поступают непосредственно во втору» ступень компрессо ра Ag. В этом случае пар, идущий после промежуточного холо дильника Kj (состояние 3'), смешивается с паром, отделенным в сосуде Cg и имеющим состояние 3. В результате смешения пар пе ред всасыванием в ступень компрессора Ag будет иметь состоя ние, соответствующее точке 3" , а процесс сжатия в машине с не полным промежуточным охлаждением будет характеризоваться адиа батой 3"- V .
Процесс многоступенчатого сжатия холодильного агента может быть осуществлен также системой отдельно работающих холодиль ных машин, получившей название каскадной. Принципиальная схема каскадной машины, состоящей из двух каскадов (нижнего и верх него), показана на рис.І2.І5а, а ее холодильный цикл - на рис.12.156.
Нижний каскад машины представляет собой одноступенчатую холодильную машину, конденсатор которой охлаждается испарите лем верхнего каскада. Конденсатор нижнего каскада одновременно является испарителем верхнего каскада, поэтому такой.агрегат
называется испарителем-конденсатором ИК (рис.1 2 .1 5 а). |
|
|||
В испарителе Ив |
нижнего каскада отбирается тепло |
от |
||
охлаждаемого объекта при температуре |
7^ (процесс б'-І), |
в ре |
||
зультате чего холодильный агент превращается |
в пар, который |
|||
затем в состоянии I засасывается компрессором Äj. |
|
|||
В компрессоре Aj |
пары адиабатно |
сжимаются |
и в состоянии 2 |
направляются в охладитель 0, где их температура понижается до температуры окружающей среды (процесс 2-3'). Данный процесс возможен только в том случае, когда температура паров, сжатых в компрессоре Aj, окажется выше температуры окружающей среды.
Далее, в состоянии З1пары поступают в испаритель-конденсатор ИК,
где они в процессе 3' -6 конденсируются при температуре |
за |
||
счет отнятия |
тепла испарителем верхнего каскада. Затем жид |
|
|
кость в состоянии 6 дросселируется и в состоянии 6 |
поступает |
||
в испаритель |
И н . в нижнем каскаде, следовательно, |
осущест |
|
вляется цикл |
1-2-З-З-б-б'-І одноступенчатой холодильной машины. |
Верхний каскад также работает, как обычная одноступенчатая холодильная машина с циклом 3“-4-5-5'-3-3’, при этом холодиль ный аффект, необходимый для конденсации пара в нижнем каскаде,
235
создается в процессе кипения и последующего перегрева агента верхнего каскада, поступающего в испаритель-конденсатор (про цесс 5' -3-3").
Г л а в а 13
РАБОЧИЕ АГЕНТЫ И ХЛАЖШОСИТЕДИ
§ 13.I. ТРЕБОВАНИЯ К ХОЛОДИЛЬНЫМ АГЕНТАМ
Холодильный агентом называется рабочее вещество, с помощью которого в холодильной машине осуществляется отнятие тепла от охлаждаемого объекта и передача этого тепла более нагретой окружающей среде (воде или воздуху).
Свойства холодильных агентов оказывают влияние как на холодопроизводитѳльность установки, так и на ее конструктивные особенности и условия эксплуатации. В связи с этим к холодиль ным агентам предъявляются определенные требования, которые можно разделить на следующие четыре группы: термодинамические, физико-химические, физиологические и экономические. Рассмотрим каждую из этих групп требований в отдельности.
Т е р м о д и н а м и ч е с к и е |
т р е б о в а н и я . |
|||||
I. Высокая объемная холодопроизводитѳльность.. Объем паров хо |
||||||
лодильного |
агента |
Ѵт , циркулирующий |
в холодильной |
машине, |
||
будет |
равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
V |
= — — |
и8/час. |
|
|
|
|
7 |
и |
|
|
Согласно этому выражению увеличение холодопроизводитель |
||||||
ности |
у ѵ приводит |
к уменьшению объема |
циркулирующего |
хлад |
||
агента |
у |
, а следовательно, |
и к уменьшению размеров компрес |
|||
сора. |
|
|
|
|
|
|
Весовая холодопроизводитѳльность |
для мелких компрессо |
ров должна иметь малые значения, так как получаемое при этом большее количество циркулирующей жидкости облегчает конструк тивное выполнение автоматических регулирующих вентилей.
2.. Температура испарения хладагента должна оыть ниже тем пературы охлаждаемого объекта, а температура конденсации выше
236
температуры охладителя. В связи с этим холодильные агенты при нормальных (атмосферных) условиях должны иметь низкую темпера туру кипения. Важную роль, определяющую возможность применения данного вещества в качестве холодильного агента, играют также критическая температура и температура замерзания. Положение критической точки должно быть как можно выше, а температура замерзания должна быть как можно более низкой.
3. Невысокое давление конденсации и не очень низкое дав ление испарения. Высокое давление конденсации приводит к утя желению конструкции агрегатов холодильной установки и повышает требования к плотности соединений. Давление испарения должно быть равно или немного превышать атмосферное. Это исключает необходимость поддержания вакуума в испарителе, снижает требо вания к его плотности, упрощает пополнение хладагента в машине в случае утечек. При давлениях ниже атмосферного неплотности приводят к проникновению внутрь системы воздуха, удаление ко торого связано с определенными трудностями.
Важной характеристикой холодильного агента является и от ношение давлений конденсации и испарения, от величины которого зависит затрачиваемая работа, объемные и энергетические коэф фициенты компрессора.
С разностью давлений конденсации и испарения связана вели чина усилий на механизм движения, и в целях уменьшения веса и потерь на трение она должна быть возможно меньшей.
4.Небольшое отношение теплоемкости к скрытой теплоте паро образования. Уменьшение этого отношения приводит к уменьшению влияния процесса дросселирования на холодильный цикл, так как меньшая доля скрытой теплоты расходуется на испарение хлад агента в процессе дросселирования.
5.Высокий коэффициент теплоотдачи, что необходимо для уменьшения габаритов теплообменных аппаратов.
Ф и з и к о - х и м и ч е с к и е т р е б о в а н и я . I. Минимальность удельного веса и вязкости холодильного аген
та. Удельный вес пара и жидкости оказывает влияние на величину потерь в компрессоре холодильной машины, а также на сопротив ления в трубопроводах. Если сопротивление велико, то приходит ся или затрачивать дополнительную мощность, или увеличивать диаметры трубопроводов.
Уменьшение значения вязкости жидкости и пара способствует понижению гидравлических сопротивлений. Вместе с тем с пони-