книги из ГПНТБ / Никитенко А.Г. Проектирование оптимальных электромагнитных механизмов
.pdfДля построения квадратичного многочлена необхо димо знать значения функции в трех последовательно расположенных точках, например си, а2 и аз. Коэффи циенты интерполяционного многочлена определяются из системы уравнений
К 4- ^іаі Mi = / (аі);
M - &ias + 6,«2 = f («*);
^0+ М» + ^2аз = / Ю -
При а, = 0 имеем:
= /(*.); 0,а2+ 02а^ == / (а2) — /( а,);
6,a3-j- 62а® = f (аа) — / («,),
откуда
U (°3) —f («■)! °2 |
17(”з) —f («l)]<*3 |
|||
|
а3 |
|
а2 |
|
1 |
|
«£>- а3 |
’ |
|
Л |
-- |
[ К ) — f (а і) |
61 |
|
|
|
О |
„ * |
|
|
|
|
|
а 2 |
Квадратный многочлен f (а) —Ьо + Ьіа + Ьга2 достигает минимума в точке аЫин, где его производная
df(a)/da = bi + 2b2a
равна нулю, т. е. при
Цмші——Оі/ (2&г) •
В случае, если а^=0, будем иметь:
Омии== Оі Ьі/2Ь2.
Полученное таким образом значение аМип исполь зуется в качестве следующего значения 04- Так как ми нимум /(а) не совпадает с минимумом /(X), то при определении следующего значения as используется но вая аппроксимация для точек аг, аз, at и т. д.
Вопрос сходимости градиентного метода исследовал ся Б. Т. Поляком (Л. 37], которым показано, что ско рость сходимости зависит от поведения функции /(X) вблизи минимума. Градиентный метод сходится быстро,
4Q
ёСЛн вблизи минимума функция Изменяется примерно одинаково по всем направлениям. Если же в окрестно стях минимума /(X) изменяется резко по одним направ лениям и слабо по другим, скорость сходимости метода мала. Градиентные методы относятся к группе линейных [Л. 37]. Здесь при построении следующей итерации функция /(X) аппроксимируется линейной.
Более точно позволяют найти точку минимума квад ратичные методы, в которых вблизи минимума функция /(X) аппроксимируется квадратичной, а затем опреде ляется минимум этой квадратичной формы.
Среди группы квадратичных методов следует указать на метод сопряженных градиентов, впервые предложен ный М. Р. Хестенсом и Е. Штифелем [Л. 38] для решения систем алгебраических уравнений. Позже [Л. 39] метод был обобщен на случай минимизации нелинейных функ ций и может быть записан в виде
X W = xh + ahSh.
S ° = - /'(Х°);
Sfc=—n x * ) + ß kSA-b
о _ІГ (Х*).Р (X ^ -n x * -1)]
р/t [/' (X*-1), n x “- 1)]
Величина au при этом определяется так же, как в ме тоде наискорейшего спуска. Через несколько итераций метод рекомендуется обновлять, т .е. в точке X'1 вновь выбирать Sft= —// (ХЙ).
Описанные выше методы позволяют вести поиск экстремума функции f(X) при отсутствии ограничений на переменные. Учет ограничений может быть осущест влен несколькими способами (Л. 40]. В случае ограни чений типа равенств (43) укажем метод «штрафов», сущность которого состоит в замене задачи определения условного экстремума функции цели с ограничениями вида (43) поиском безусловного экстремума новой функции
W(X) = f(X) + k, 2 [<7г(Х)]2;
і=і
41
здесь Äi>0 — коэффициент, величину которого целесооб разно выбирать из условия
И 7'(Х )»ПХ ),
где №"(Х) — градиент функции W (X),
Значение і/р целесообразно изменять, выбирая внача ле малым, а затем увеличенным в окрестностях экстре мума. Использование «штрафной» функции приводит к автоматическому исправлению нарушения ограниче нии при очередном шаге.
При наличии ограничений типа неравенств (44) так же может быть использована функция «штрафа» в виде
8
w{X) = n x ) + k £ [я*, (X)]2,
где
Р *Д Х )={ ЛДХ) при Р Д Х )> 0
Опри Pj(X )< 0;
Pj(X) — /г-мерный вектор ограничений.
В некоторых случаях задачу определения оптималь ных параметров электромагнита удается свести к отыс канию экстремума нелинейной функции двух (или трех) переменных. Здесь эффективным оказывается примене ние одного из простейших методов безградиентного по иска— метода сканирования. Суть метода состоит в по следовательном определении критерия оптимальности в ряде точек, расположенных в области допустимых зна чений параметров. В случае двух независимых перемен ных Хі и Х2 определение критерия оптимальности ведет ся при заданном значении одной переменной Х2 для ряда значений Хи отстоящих друг от друга на величину шага ДХі по переменной Хі. Алгоритм поиска строится таким образом, чтобы вычислительная машина отбра сывала варианты, для которых не удовлетворяются ограничения, а из тех случаев, в которых ограничения удовлетворяются, запоминала вариант, соответствующий минимуму (максимуму) критерия оптимальности. После окончания поиска лучшего варианта во всем диапазоне изменения Хі значение переменной Х2 изменяется на ве
личину шага АХ2и т . д .
Достоинства описываемого метода заключаются в том, что при малых величинах шагов ДЛ'і и ДЛЛ2 опре-
42
деляется абсолютный (глобальный) экстремум функ ции. Независимость процедуры поиска от вида оптими зируемой функции и функций ограничений также являет ся большим преимуществом метода сканирования. При менительно ік задачам оптимизации электромагнитов важным является возможность установления «чувстви тельности» оптимизируемой функции к изменению от дельных параметров вблизи экстремума.
Находят применение различные алгоритмы поиска методом сканирования (последовательный перебор узлов пространственной сетки, поиск с переменным шагом, ска нирование по спирали), использование которых позволя ет уменьшить объем вычислений [Л. 42]. При поиске, например, с переменным шагом применяется поэтапное уменьшение шага ДАЛ При этом количество необходи мых вычислений по сравнению с перебором узлов прост ранственной сетки уменьшается и может быть определе но по формуле
N2=-Nid-™ + г (2dА) ’■],
где N2 — количество вычислений при поиске с перемен ным шагом; Nі — то же при последовательном переборе узлов пространственной сетки; п — число переменных; А — точность определения оптимума; г — число этапов, на которых шаг уменьшается в d раз.
А^етоды случайного поиска не. рассматриваем, как не нашедшие применения при проектировании электромаг нитов ![Л. 40—45].
Глава г ре ть я
ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТА С ВТЯЖНЫМ ЯКОРЕМ
ИСТОПОМ
7.Постановка задачи
Для рассматриваемого типа электромагнита восполь зуемся выражением тягового усилия (34), справедливым для случая, когда магнитное сопротивление стали маг нитопровода мало по сравнению с сопротивлением рабо чего зазора. Опыт показывает [Л. 11, 30 и др.], что в большинстве практических случаев при наличии воз душного зазора оптимальными являются ненасыщенные
43
магнитные системы. Однако если пренебречь магнитным сопротивлением стали при использовании (34) для выбо ра оптимальных параметров, можно получить нереаль ные значения индукции в элементах магнитопровода. Чтобы избежать этого, необходимо поиск параметров электромагнита вести при условии, что индукция в наи более насыщенной части магнитопровода не превзойдет наперед заданного значения. В электромагните с втяж ным якорем наиболее насыщенным является сечение, не
посредственно |
прилегающее к |
воротничку. Индукция |
в воротничке может быть определена по (35). |
||
Для того |
чтобы результаты |
проектирования имели |
общий характер, выразим основные геометрические раз меры электромагнита с конической формой сердечника
и стопа через |
относительные (безразмерные) |
величины, |
||
приняв за базовый |
размер радиус сердечника гс: |
|||
ф с—Х\ |
Ыга= у \ |
r\/rc= z \ Х/Гс—v-, |
|
|
|
|
h /rc — j\ |
ѵ/гс = k. |
|
Используя |
приведенные |
соотношения, |
выражения |
(34) и (35) и полагая гс3>ѵ, тяговое усилие и индук цию в воротничке представим в виде
|
|
|
|
|
" |
|
(-У + Р) (ЛГ-1) |
X |
|
|
|
|
|
У3sin а |
(Ar;+ I) |
||
|
1 Г 2sin а |
|
, |
Г 2sin а |
( |
|
|
|
sh у |
V |
In А' |
+У ~hTX~ Vz |
о ch у |
|
|||
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2sln а |
k |
V2 |
|
2sln а |
|
|
|
|
ln X |
|
І |
ln А' |
сЬу |
InJT |
|
( 47)
44
в-: = JL л |
Г |
|
|
1 |
|
|
|
|
||
______L _ ѣА^ + Р) l^ -llw |
||||||||||
(j.0 |
у |
2k^iksS |
|
у у sin а |
У |
X + 1 |
/Х' |
|||
|
|
f |
2sin а |
_ /"2sin а / |
|
Г 2 зіп с Л _ |
|
|||
sbyV J T X + V j ^ X l 2 + ^ch// у |
|
|
||||||||
|
|
|
|
sh у |
/ |
2sin а |
-X |
|
|
|
|
|
|
|
~ ь х ' |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
2sln а |
к |
ѵг |
|
, Г 2sin а |
|
|
|
|
|
|
І п Х |
~Г ~йГХсЬ lJV ~Wx |
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 П + - Г - ! |
In А" |
, |
• |
v |
|
||
|
|
|
|
j |
|
. (48) |
||||
|
|
|
|
|
|
2sin а |
-I- |
Sill OC |
--- гг |
|
|
|
|
|
ch у |
/ |
1 |
|
ln А |
|
|
X |
/ |
2sin а |
TiTF |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hTF
•(/ + m r)
Критерии оптимальности (габаритный объем, массу, стоимость активных материалов и потребляемую мощ ность) івыразим также через относительные размеры. На основании (37) безразмерное значение объема можно представить в виде
Ѵ % = ^ г = ^ - ( Х = + 1) ( z + y + n - f І ) = Ѵ ( Х , у , z, V).
(49)
Массу, выраженную в безразмерной форме (для мед ного провода), получим, используя (38):
т*= |
|
|
к * 3 - |
0 '(2+ у + |
°)\ ь + |
|
+-jjr (22 + |
2у + |
2о + |
1) + ^ |
= /И* (X, у, г, о). |
(50) |
|
Относительная |
стоимость |
активных |
материалов |
|||
с учетом (39) |
|
|
|
|
|
|
с * = О Т Т = у |
КХ1 - 1 ) (г+■</+»)] V + |
|
||||
+ - р - ( 2 г + |
2!І; + 2 0 + |
1).+ ^ |
= С « ( Х , |
у , г , о), |
(51) |
46
где сг=ДпрѴпр/(Дстуст)— соотношение плотностей и стоимостей единиц массы обмоточного провода и стали.
Учитывая |
(16), потребляемую мощность можно пред |
|||||||
ставить в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р* = |
(X + Р) (г + |
У+ |
V) = Р* (X, у, Z, V). (52) |
|||||
Введем обозначения: |
|
|
|
|
|
|
||
/ 2sin<x 1 |
Г 2sin а |
f |
|
|
/ |
2sina\ |
||
й п г + К |
т |
а |
^ |
+ ochy |
и р г |
|||
|
|
|
/ |
2sin а |
|
|
|
|
|
2sinа |
& |
|
|
-If 2sinа |
|
||
/ |
чг |
|
|
|
||||
|
"ПТУ~7 |
ПГУ~ chy |
V |
ПТУ |
||||
|
2(’ +т |
тут) |
|
■= Л: |
||||
|
ch у |
"1/ |
2sin а |
|
|
|||
|
|
2sin а |
|
|||||
|
У hDT |
/ |
|
|||||
|
sin а |
|
|
|
|
|
hTX |
|
«о+ иг)
тогда
F*:
В*
(А-+ р)(А--1) </(*+!)
//2sin а ■ГЛ2;
И Т ' Л 4- sin а sin а V
г .
(53)
V
In А J
Из (53) получим:
А = у У /r*sin а/и (1/)Г Г).
Учитывая приведенные соотношения, можно записать:
/ |
ІпАГ |
/ |
Besinn |
1 |
-I/ |
Д* sin а\ . |
(54) |
sinа |
\ |
|
V ~ ^ ' |
51 ) ’ |
|||
|
|
|
|||||
/ ln X |
, / |
F*sin а |
• |
|
|
|
|
|
2sirTa У V |
|
|
|
|
|
|
|
. ^ |
.. /*2sin а сЬ у |
1 f |
2sinа |
|
|
|
|
V |
~TnX |
|
|
|||
~rsin а |
Г |
ln X 2(і+~Ѣ-) |
|
|
46
■ i / 2 s i n a |
1 / |
2sin a |
. 1/ 2 sin а |
|
- s h y У j f j t ~ v V т х т сі] у Ѵ ln X |
||||
I |
l / 2sin a |
k V- |
|
1 A2slПД |
У иПГ |
т h T ch у У IrTX" |
|||
|
|
1 + |
|
(55) |
|
2 |
ln X |
|
|
С учетом |
изложенного |
выше |
задача определения |
оптимальных параметров электромагнита сводится к на
хождению минимума |
це |
|
левых функций V*r, |
пг*, |
|
С * и Р * , |
зависящих лишь |
|
от двух |
переменных X и |
у. При этом другие две переменные определяются соответственно по (54) и (55). Расчет целесообраз но вести для различных значений F* = F*„, В* —
= 0*з, а также sin a, ß,
и а, определяемых назна чением, условиями рабо ты и конструкцией элек тромагнита.
Для определения опти мальных значений пара метров X, у , г И V ‘МОЖНО использовать различные методы отыскания экстре
мумов |
функций Ѵ * г , |
t n * , |
С* и |
Р * . Можно |
было |
бы, например, применить
метод |
неопределенных |
|
множителей |
Лагранжа |
|
[Л. 36]. |
|
Однако при |
этом пришлось бы ис пользовать выражения частных производных
Рис. 6 . Алгоритм определения оптимальных параметров элек тромагнита методом сканиро вания.
47
функций Лагранжа по переменным А' и у , которые в дан ном случае получаются сложными. Учитывая, что целе сообразно исследовать влияние отдельных параметров на поведение целевых функций, т. е. «чувствительность»
функций к изменению параметров |
(«остроту» |
экстрему |
||||||
ма), |
и небольшое |
количество переменных, |
наиболее |
|||||
|
|
|
удобным в данном случае |
|||||
|
|
|
является метод 'сканиро |
|||||
|
|
|
вания с переменным |
ша |
||||
|
|
|
гом. |
Структурная |
схема |
|||
|
|
|
программы цифровой вы |
|||||
|
|
|
числительной |
машины |
||||
|
|
|
(«Минск-22») для этого |
|||||
|
|
|
случая показанана рис. 6. |
|||||
|
|
|
При |
|
.расчете |
принято |
||
|
|
|
г— 2, |
|
й!=10. |
Для ряда |
||
|
|
|
значений F*3 и В*3 опре |
|||||
|
|
|
делены |
соответствующие |
||||
|
|
|
Значения У*г.мші, |
М*ттг |
||||
|
|
|
С*міш И Р*тш При / = 0,8 И |
|||||
|
|
|
/г = 0,1. |
Величина |
F*3 |
из |
||
|
|
|
менялась при этом в пре |
|||||
Рис. 7. |
Зависимости In У*г.мип = |
делах |
0,5- ІО3—5 • ІО5 |
при |
||||
=/(1п77*3) при 5 *3 =const для |
В*з, равном 40, 60, 80, |
100 |
||||||
электромагнита с втяжным яко |
и 130. |
|
|
расчета |
||||
рем. |
|
|
Результаты |
|
||||
графиков и таблиц. |
|
представлены ниже в виде |
||||||
Вследствие значительного диапазона |
изменения величин F*3, У*г.мин, т*мин, С*шш и Р*тт за висимости, связывающие эти величины, построены в логарифмическом масштабе. На рис. 7 приведены кривые In 1/*г.міш=/(1пF*3) при В*3 —const и оптимальных зна чениях параметров X, у, z и ѵ. Учитывая вид кривых, их можно заменить ломаными, состоящими из нескольких
отрезков |
прямых. При |
этом |
зависимость |
In У*г.МИн= |
|||
= / (ln F*3) в пределах |
каждого |
участка |
может |
быть |
|||
аппроксимирована выражением |
|
|
|
|
|||
|
In Ѵ*г.ыті=а + b (ln F*з—ln F*30), |
|
|||||
где а и |
b — коэффициенты; ln F*30— граничные |
значе |
|||||
ния ln.F*3. |
вид имеют |
зависимости |
1пт*МИн = |
||||
Аналогичный |
|||||||
= /(ln F*3), ]nC*Kvm=f(lnF*3) |
и ln P \w„= f(ln f* 3). Ха |
||||||
рактер кривых |
In Уг.МИН—/(1пА*з) |
и In С*МИГІ—f(\nF*3) |
48
требует замены fox ломаными, состоящими из трех у ч а |
|
стков. Зависимости, |
связывающие логарифмы пг*тт и |
Р*т ш с логарифмом |
F*3, мож'но заменить двумя отрез |
ками прямых. Во всех случаях первый участок соответ ствует изменению усилия F*3 в пределах 0,5-ІО3—ІХ ХІО3, второй ІО3 — 5-104, третий 5 -ІО4—5 -ІО5. Гранич ными значениями являются на первом участке h\F*3o=
= 6,24, |
на |
втором |
ln.F*30=6,92 |
и на |
третьем 1п/7*3о= |
||||||||
= 10,65. |
Значения |
коэффициентов а и b для различных |
|||||||||||
значений sin а, |
ß, к3 и а приведены в табл. П 1—П12 при |
||||||||||||
ложения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Анализ результатов расчета |
|
|
||||||||
Данные |
таблиц |
показывают, |
что |
значения |
V*Г.МІПТ) |
||||||||
/И*мин, С*шш и Р*МИНзависят |
ОТ величин усилия |
F*3, |
|||||||||||
индукции В*з, |
угла а при вер |
|
|
|
|
|
|||||||
шине конуса сердечника, а так |
|
|
|
|
|
||||||||
же коэффициентов k3 и ß. При |
|
|
|
|
|
||||||||
этом рост |
F*з приводит к уве |
|
|
|
|
|
|||||||
личению |
минимальных |
значе |
|
|
|
|
|
||||||
ний объема, массы, стоимости |
|
|
|
|
|
||||||||
и мощности. При возрастании |
|
|
|
|
|
||||||||
В*э величины |
Г*г.мшь т * МІШ к |
|
|
|
|
|
|||||||
С*мин уменьшаются, |
|
а |
Р*тіп |
|
|
|
|
|
|||||
растет. |
Аналогичное |
влияние |
|
|
|
|
|
||||||
оказывает |
изменение коэффи |
|
|
|
|
|
|||||||
циента |
ß. |
При прочих |
равных |
|
|
|
|
|
|||||
условиях |
увеличение |
угла |
а |
|
|
|
|
|
|||||
вызывает |
рост • оптимизируе |
|
|
|
|
|
|||||||
мых величин. Изменение k3 |
Рис. |
8 . Зависимость |
мини |
||||||||||
оказывает |
влияние |
на |
мини |
мального |
габаритного |
||||||||
мальные значения т* и С*, ко |
объема |
электромагнита с |
|||||||||||
торые увеличиваются при воз |
втяжным |
якорем |
от |
пара |
|||||||||
растании k3. Кроме того, С*м,ш |
метра X. |
|
|
|
|||||||||
зависит от соотношения стои |
|
При этом с ростом |
|||||||||||
мостей обмоточного провода и стали. |
о значение С*МІШувеличивается.
На основании анализа влияния отдельных парамет ров на оптимальные значения Ѵ*ѵ, пг*, С* и Р* можно
сделать следующие заключения: |
Xопт Н |
|
1. |
При минимизации объема К*г значения |
|
зависят от величин В*3, F*3, а и k3. Установлена незна |
||
чительная |
зависимость Копт от коэффициента ß. |
Так, |
4—396 |
|
49 |