книги из ГПНТБ / Курочкин Б.Н. Теплотехнические испытания мартеновских печей
.pdfГЛАВА I
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Ниже приведены основные формулы для теплотехнических,
расчетов, связанных главным образом с вопросами горения топ лива. Все остальные формулы и расчетные данные помещены в
тексте в соответствии с содержанием разделов книги.
Расчеты горения топлива
Формулы для расчета горения топлива приведены в табл. 1.
Определение теплотворности топлива по его составу
Твердое и жидкое топливо (формула Менделеева);
Qh = 81СР + 300Нр — 26 [Ор — (Spp + Sp)] -
— 6(9НР 4- Wp) ккал!кг. |
(1) |
Газообразное топливо [1]:
Qh = 30,16СОТ 4-85,58СН4 + 133,85С2Н2 + 141,1С2НТ4* +
+ 152,31С2Нб + 55,85H2St -}-_25,76Н2 ккал/нм3. |
(2) |
||||||||
Пересчет |
|
теплотворности топлива |
|
||||||
Твердое и жидкое топливо: |
|
|
|
|
|
||||
/тг |
ЮО—1ГР — АР |
с two |
/ |
|
|
||||
Qh = QH---------------------- |
|
100 |
|
6WP |
ккал/кг |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x-jP |
|
ZTC ICO-- |
WP |
C TWO |
/ |
|
|
||
Qh |
= QH-------------- |
|
6 U/p ккал/кг |
|
|
||||
|
|
|
юо |
|
|
|
|
(3) |
|
Г>р |
|
|
nr 100 — FP— AP |
|
. |
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
Qb |
= Qb-------- |
—------- |
|
ккал/кг |
|
|
|||
|
лР |
_c100- WP |
|
, |
|
|
|||
|
Qv |
= QB----------- |
|
ккал/кг |
|
|
|||
* В дальнейшем во всех расчетах тяжелые углеводороды |
(СтНп), |
опре |
|||||||
деляемые суммарно при |
анализе |
горючих газов, |
принимаются |
как |
этилен |
||||
9
Формулы для расчета
|
|
|
|
Твердое и жидкое топливо |
|
|
| |
едини |
|
Наименование величин |
|
|
||
обозначение |
ца из |
расчетная формула |
||
|
|
мере |
||
|
|
|
||
|
|
|
ния |
|
Величина |
К? |
|
% |
Лр=ср+ 0,375 (Sp + Spp ) |
Теоретически необходимый рас L° |
кг/кг |
Z°=0,115Л’р+0,342//р- 0,0430р |
||
ход воздуха для полного |
|
|
|
|
сгорания |
топлива |
|
|
LQ |
|
|
V° |
нм3[кг |
|
|
|
У° =------- =0,0889/<р+0,26511р—0,033 ОР |
||
|
|
|
|
1,293 |
Объем RO2 в продуктах пол ного сгорания
Объем сухих продуктов полно го сгорания
Теоретический объем водяного пара (при а=1)
Объем водяного пара (при данном значении а)
^ro2 |
нм3/кг |
|
VRO. = 1.866— |
|
|
|
|
ки2 |
100 |
|
|
^с.г |
нм3/кг |
^.r = Wb(o.79V°+O,8^o) + |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
+(а—1 ; |
|
|
у |
|
п |
9Нр+№р+100Сф |
dB п |
|
н.ч/кг3 |
у0 |
_------!------ 1------- -_1_----уо |
|||
'в.п |
в-п |
80,4 |
1 |
04 |
|
^в.п нм3/кг |
|
а d3 |
|
|
|
Ув.п^В-°*4.пЖ+^(° |
|
|
|||
Объем продуктов полного сго |
^г |
нм3/кг |
V |
г |
= V |
- |
+ V ■ |
|
с.г |
1 |
у в.п |
||||
рания |
|
|
|
|
|
|
|
Удельный вес сухого газово |
— |
— |
|
|
— |
|
|
го топлива |
|
|
|
|
|
|
|
Удельный вес влажного газо |
— |
— |
|
|
— |
|
|
вого топлива |
|
|
|
|
|
|
|
Объем азота в продуктах пол |
— |
— |
|
|
|
|
|
ного сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
Объем кислорода в продуктах |
— |
— |
|
|
— |
|
|
полного сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
^Пересчет калорийности топлива и элементарного состава рабо
чей массы с одной влажностью 1ГР на массу с другой |
влаж |
|||||
ностью й7р/ производится по формулам |
|
|
||||
рР' |
рр ЮО— U7P' |
0/ . |
р |
р |
; |
|
С |
= |
Too —tr/p |
(аналогично для *Н , |
№ и др |
||
|
р' |
Р 100— ГР' |
. ДППГР-№Р' |
, |
(4) |
|
|
н |
= Vh ——— |
+ 600----------- ккал!кг. |
|||
|
|
100— И^Р |
100 —^р |
|
|
|
Таблица 1
горения топлива
|
|
|
едини |
Газообразное топливо |
обоз |
наче |
|
|
|
ние |
ца из |
расчетная формула |
||
мере |
||||
|
|
|
ния |
|
V0 нм3/нм3
нм3/нм3
lZc.r нм3/нм3
^.п нм3/нм3
17в.п нм3/нм3
17г нм3/нм3
т кг/нм3
Тсух
Твл кг/нм3
l/N3 нм3/нм3
%нм3/нм3
V° = 0,0476 0,5СОТ+0,5Н£ +l,5H2ST+2CHj +
+ s(m+J)cmH"-O2T]
VRO2=0,01 [CO^COT+H2ST+CHj+SmCmH^]
( |
Nl \ |
Vc.r =’/RO2+ 0,79V°+—i- +(a-l)V°
\100/
V° „=0,01 H+H2St+2CH4t+ |
CmH;+0,124dT]+ d-V° |
||||
L 2 |
|
|
2 m |
" |
J 804 |
V |
|
dB |
(a—1) |
V° |
|
В.П |
=l/O + |
|
|||
|
E.n~ 804 |
' |
|
|
|
Vг=Vс.г+' Vв.п
^yx=0,0196CO2+0,0152H2ST +0,0125 NJ+0,01430^ +
+0,0125COT+0,0009HP +S f0,536m+0,045 n) Qm]\
100
т_ 7cTyx+ ^/Ю00
ВЛ |
1 +d 7804 |
NT
=0,79 V°a+-A 2 100
VO2=0,21 V°(a-1)
Газообразное топливо
(Эс |
(5) |
2—• ккал!нм?. |
|
dT |
|
1 +----- |
|
804 |
|
Смесь газообразного и жидкого топлив |
|
Qh см = <2н газа + GQ2 ККС1Л/НМ?, |
(6) |
где G — расход жидкого топлива на 1 нм3 газа, |
кг/нм3-, |
Qp — низшая теплотворность жидкого топлива, ккал/кг.
10 |
11 |
Определение объемов сухих продуктов горения
В формулах по расчету количества продуктов горения и воз духа для горения, содержание горючей серы в топливе и соот ветственно SO2 в продуктах горения учитывается путем замены величины СО2 в продуктах горения величиной RO2 = СО2 + SO2
и величины Ср в топливе (твердом и жидком) величиной №=Срф-
+0;375 (Sp +£Рр)
Всвязи с тем, что содержание SO2 в продуктах горения мар теновских печей, работающих на газовом топливе, обычно невы соко, в теплотехнических расчетах оно в большинстве случаев не
учитывается. Однако некоторые сорта мазута имеют значитель ное содержание серы, поэтому при сжигании таких мазутов в ви
де карбюратора или как основного топлива содержание серы
следует учитывать.
Объем сухих продуктов горения необходим для подсчета по терь с уходящими газами, от химической неполноты горения и коэффициента избытка воздуха. В мартеновских печах задача определения этой величины осложняется наличием газовыделе-
ния из ванны, благодаря чему приходится рассматривать две ве
личины, — полное количество сухих газов, с учетом газовыделения ванны (К.), и ту часть этих газов, которая получается за счет горения топлива —Ес.г- В периоды заправки, завалки и про грева, когда газовыделение относительно невелико, его величи ной можно пренебречь и в расчетах использовать величину Ус.г-
При заданных избытках воздуха и отсутствии газовыделения
величина Ис.г может определяться по формулам, приведенным в табл. 1. Если величина коэффициента избытка воздуха неизвест
на, а заданным является состав дымовых газов продуктов горе
ния, то величина Vc r может определяться по |
балансу углерода |
|||
в топливе и продуктах горения |
|
|
||
|
СО; + СОТ +2С2НТ + CH; + H2ST + 1,866КР — |
|
||
Ес г = |
|
вс |
(7) |
|
-----------------------------------------------------------ROf + CO^ + CH^ |
• |
|||
|
V ' |
|||
В тех случаях, когда имеет место газовыделение для опреде ления полного количества сухих газов необходимо учесть также
газы, выделяющиеся из ванны. Величина |
Ес в этом случае мо |
||
жет определяться по формуле |
|
|
|
v _ *со + со7 + 2С2н; + сн; + H2ST |
|||
|
RO§ + СОД + СНД |
|
|
|
|
(Си — Ск) G |
|
+ 1,866 |
_________ Вг |
, |
'tnep-Br_____ |
РОд + СОд+СНд |
|
(8) |
|
|
КОД + СОД+СН£ |
||
где G — вес металлической ванны, |
кг; |
|
|
12
Сн; Ck — начальное и конечное содержание углерода в ван не за рассматриваемый период плавки, %;
^пер — продолжительность периода, час.
При подсчете потерь с уходящими газами и при определении
коэффициента избытка |
воздуха для периодов плавки с газовы- |
||
делением, используется |
величина |
Ус , которая в этом случае |
|
определяется |
по формуле |
|
|
1/г |
со^4-2С)н: + сот + сн:; + ^ , |
||
=----------------------------- ----------------- -г и,/УУ |
|||
|
|
100 |
|
|
I 4 >76 |
V О'? 4- |
1’866КР5м |
|
100 |
с 2 |
ЮОВ£ |
Понятно, что, когда газовыделения нет, Vc=Vc.r-
При пользовании формулой (8) для периода плавления начальное содержание углерода Сн принимается как среднедина
мическое |
из содержания |
углерода отдельных составляющих |
завалки. |
Конечное содержание углерода Ск определяется по пер |
|
вой пробе в жидкой ванне. |
Продолжительностью периода считает |
|
ся время от конца слива чугуна и до момента взятия пробы пос ле расплавления. Для печей, работающих на твердой шихте, ве личина tnep представляет собой время между концом завалки и взятием первой пробы металла по расплавлении.
В доводку величина скорости выгорания углерода определяет
ся по периодическим анализам на углерод проб металла.
Определение коэффициента избытка воздуха
При отсутствии в продуктах горения значительного количе ства технологических газов от разложения известняка, выгорания
углерода и т. |
д. коэффициент избытка воздуха для |
всех |
видов |
||
топлив может определяться |
по формуле |
|
|
|
|
|
Од — 0,5 (СОД + Hf) — 2СНД |
|
7 |
||
|
1-3,76 |
NA-N-/Vc.r |
|
|
|
При этом |
величина Кс.г |
подсчитывается по |
формуле |
(7). |
|
В твердом и жидком топливе содержание азота |
(М) |
обычно на |
|||
ходится в пределах 0,3—2,5%. В этих случаях без большой по
грешности можно пренебречь членом Л^/Кс.г- Величина |
а будет |
|
подсчитываться по |
формуле |
|
1 _ 3 7Г °2 ~ °’5 (С°Д + Нз) - 2СН4 ' |
( 1 1) |
|
|
*N |
|
Таким образом, |
формулы (10) и (11) справедливы |
только |
при отсутствии технологических газов, выделяющихся из ванны.
13
Когда имеет место газовыделение, величина а , подсчитываемая по этим формулам, является условной.
Для приблизительной оценки величины Л^/Ус.г можно пользо ваться данными табл. 2 [12], где в последнем столбце для раз
личных горючих газов дана величина |
jVs/Vc.r — отношение со |
||
держания в топливе азота к объему сухих |
продуктов |
горения |
|
при а =1,0. |
|
Таблица 2 |
|
N2 |
|
||
|
|
|
|
Значения ----- для некоторых газов |
|
||
Vc.r |
|
|
|
Газ |
NT |
Vc.r |
N2/^c.r |
|
1n2 |
|
|
Доменный (коксовых печей)....................... |
58,5 |
1,57 |
37,26 |
Генераторный из коксовой мелочи . . |
52,4 |
1,7 |
30,89 |
Генераторный из низкокалорийного угля |
50,6 |
1,88 |
26,91 |
Генераторный из машинного торфа . . |
45,3 |
1,96 |
23,11 |
При работе мартеновских печей с использованием кислорода
для сжигания топлива формулы (10) и (11) неприменимы. В этом
случае расчет величины а может быть произведен |
по |
следую |
||
щему выражению: |
|
|
|
|
О, —05СОД |
|
|
v ' |
|
1 — 3,76---------------------------------------— |
|
|
||
vo2 |
|
N2 |
|
|
-^(4,76?-1) +N«-—- |
|
|
||
v с.г |
|
Чг |
|
|
где УО2—расход кислорода, «ж3 |
на ж3 или кг топлива; |
кг *топ |
||
К:.г — количество продуктов |
горения на |
1 нж3 |
или |
|
лива; |
|
|
|
|
Ф — степень чистоты технического кислорода, в долях. Ниже приводится метод расчета избытка воздуха без опреде
ления расхода кислорода или процентного содержания его в воз духе для горения [39].
Необходимое для горения топлива количество кислорода бу
дет |
|
-J- W п |
О., =а • VRn |
||
‘ |
RO2 1 |
Н2О> |
где аи & — соответственно |
расход |
кислорода (в нж3) на обра |
зование 1 нж3 RO2 и Н2О. Следовательно,
а = УОг изб + дУКО2 + 6УН2о
a RO2 + b Н2О
или
а = |
Од + п RO5 |
, |
2 |
||
|
nRO* |
|
14
где 02 и R02 —содержание этих компонентов в сухих продуктах горения по данным анализа;
flRO2 + R*&YH 100 |
|
п = |
V С.Г |
ко; |
|
Vh2o — содержание влаги |
в дымовых газах. |
Значения п для различных топлив легко вычислить. Для неко торых видов топлива значения п приведены ниже: коксовый газ (неочищенный) — 2,2; генераторный газ из газового угля — 0,75; природный газ— 1,98; мазут (сернистый) — 1,40.
Топливная характеристика р
Для твердого и жидкого топлива |
|
= 2,37 H>-O.126(Q- + O,3O2N>) + 0005 |
(13) |
№ принимается по табл. 1.
Для газообразного топлива [28]
п |
+*0,79[0,5(Н СОТ)+ 2СН] + 2С2Н+* |
H2STО2] + 0,21Nj |
(14) |
||
И |
=---------- |
i---------------------------------- |
---------------- |
U,/У |
|
|
|
СОТ + RO2 + сн; + 2С2Н$ + 2H2St |
|
|
|
|
Для комбинированного топлива |
(газ+жидкое топливо) |
|
||
|
|
р = ^аз + ?Рж.т . |
|
(15) |
|
|
|
1 + ? |
|
|
|
|
|
G — расход жидкого топлива |
на 1 нм3 газа, |
г!нм3-, |
|
|
^когж.т — содержание СО2 + SO2 в продуктах полного горения |
||||
|
|
жидкого топлива, нм31нм3-, |
|
|
|
|
VRO газ — ТО Же ДЛЯ г'азового ТО'ПЛИВЗ. |
|
|
||
|
Максимальное содержание RO2 |
в продуктах |
горения |
будет |
|
при |
а =•■ 1, оно определяется формулой |
|
|
||
|
|
RO2max = 1 |
_|_ р |
|
|
Зная величину 0 для данного вида топлива, для случаев, ког да отсутствует газовыделение из ванны, можно по анализу про дуктов горения на RO2 и О2 вычислить содержание СО
CQ __ (21 — Р ROa) — (КОг 4~ Од) |
’ |
(16) |
0,6+3 |
V 7 |
Для приближенных расчетов можно пользоваться значения
ми р |
и RO2, приведенными в табл. 3 [12]. Величина р для твер |
|
дого |
и жидкого топлива |
почти всегда положительна, а |
RO2may< 21 %. Для газов и |
газовых топлив величина р может |
|
также быть отрицательной и |
в этом случае RO2max > 21 %. |
|
15
Таблица 3
Значения и R0Jmelдля некоторых видов топлива и газов
Топливо |
|
% |
Топливо |
|
^тах |
|
|
|
|
% |
|
Водород .... |
оо |
0 |
Торф . ... |
0,07 |
19,6 |
Метан................ |
0,79 |
И,7 |
Антрацит. . . |
0,03 |
20,4 |
Мазут............... |
0,33 |
16,0 |
Древесное топ |
0,03 |
20,4 |
|
|
|
ливо .... |
||
|
|
|
Генераторный |
0,100—0,118 |
|
Жирные камен |
|
|
газ . |
|
|
0,13 |
18,6 |
Доменный газ |
—0,129 |
|
|
ные угли . . . |
Окись углеро |
|
|
||
Бурые угли . . . |
0,08 |
19,4 |
—0,395 |
34,7 |
|
Коксовый газ . . |
1,05 |
|
да .. . |
||
|
Углекислый газ |
—0,79 |
100,0 |
Теоретическая температура горения
Теоретической (адиабатической) называют температуру го рения, которая получилась бы при горении топлива без тепло
отдачи в камере сжигания
/ |
__ |
Сн + Зф + б'ф —<2з |
ог |
|
|||
‘гор— |
■—- |
|
|
|
|
||
|
|
|
СГ *с-г |
|
|
|
|
|
Теплосодержание газов |
|
|
||||
Теплосодержание воздуха |
при |
а =< 1 |
и температуре t |
|
|||
|
i°B |
= V° с™ t |
ккал/нм3, |
|
(18) |
||
где с вл — средняя |
теплоемкость |
влажного |
воздуха при |
данном |
|||
содержании влаги яа 1 |
нм3 сухого воздуха, |
ккал/нм3 град. |
|||||
Объемные теплоемкости |
св и св.п |
приведены в Приложе |
|||||
нии II, табл. 4. |
|
|
|
|
|
|
|
Теплосодержание дымовых газов 1° |
при а = 1 и полном го |
||||||
рении равно |
|
|
|
|
|
|
|
= (гсо2 ссо2 + % |
|
^в.пСв.п) t |
ккал/нм3-, |
(19) |
|||
при а > 1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
4 — (^сог ссо2 |
% cn2 |
^вп Св п “Ь ^02 со2) ккал/нм3. |
|||||
Величины ir и |
1° |
связаны формулой- |
|
|
|||
|
ir = £ 4-(а-1)1°. |
|
|
(20) |
|||
16
Физические параметры газов
Коэффициент динамической вязкости
, |
(t + 273)3'2 |
, |
(21) |
||
т( = k |
— |
--------+ 273) +------с |
кг/мсек. |
||
|
(/ |
|
V |
’ |
|
Значения k и с приведены |
в табл. 4. |
Таблица 4 |
|
||
|
|
|
|
||
Значения коэффициентов k и с |
|
|
|||
Газ |
|
|
k ■ 10’ |
С |
|
со2 ........................................... |
|
• |
15,52 |
233 |
|
Воздух ... ........................... |
15,06 |
122 |
|
||
Водяной пар (Н О) . . . |
22,36 |
961 |
|
||
n2............................................ |
|
|
13,85 |
102 |
|
о2................... ... |
|
|
16,49 |
110 |
|
Коэффициенты динамической вязкости различных газов в за висимости от температуры приведены в Приложении II, табл. 5.
Коэффициент кинематической вязкости
|
v = — мНсек. |
(22) |
Величины у для различных газов приведены в Приложении II, |
||
табл. |
6. |
|
Коэффициент теплопроводности газов |
|
|
|
X = vj (аср — Ь) ккал/м час град, |
(23) |
где |
ср — истинная молекулярная теплоемкость |
газа при по |
стоянном давлении, ккал/моль град.
|
Коэффициенты теплопроводности |
наиболее |
распространенных |
||||
газов в пределах температур |
от 0 до 1200° С приведены в При |
||||||
ложении II, |
табл. 7; значения а и b — в табл. |
5. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
|
|
Значения коэффициентов а и b [26] |
|
||||
|
Газ |
а |
b |
|
Газ |
а |
ь |
Воздух ........................ |
155 |
— 167 |
Н2О—пао . . . |
• • 400 |
+ 1500 |
||
n2 |
•’.................. |
215 |
+205 |
О2 |
. . ‘.................... |
195 |
+257 |
со3 |
•....................... |
147,2 |
4-357 |
|
|
|
|
|
|
Гидравлические сопротивления |
|
||||
|
Гидравлическое сопротивление канала или трубопровода, по |
||||||
которому течет жидкость |
(газ), обусловливается двумя видами |
||||||
потерь напора движущейся средой: |
|
|
|
||||
|
2 |
Б. Н. Курочкин |
|
|
|
|
17 |
|
ГОС. ПУБЛИЧНАЯ |
|
|
/ |
|
|
|
НАУЧН-ТЕХНИЧЕСНАЯ |
/ |
|
|
|
|
||
CUE ПМЛТГЦ А Г'Г'ЛАГ» |
Г |
ЧГ |
1)потерей напора на преодоление сопротивления трения (Лт), зависящего в основном от скорости движения (или от Re) и от состояния поверхности канала;
2)потерей напора на преодоление местных сопротивлений
(Ам), |
вызванной главным образом |
перераспределением |
скоро |
||
стей |
на различных участках |
канала, а |
также изменением его |
||
геометрической формы. |
|
|
|
|
|
|
Потери напора |
на |
трение |
|
|
Потери напора на трение для круглых каналов (трубопрово |
|||||
дов) |
подсчитываются по формуле |
|
|
|
|
|
/ |
7 |
|
|
(24) |
|
hr = ^ — ------ — мм вод. ст., |
||||
|
d |
2g |
|
|
|
где |
I — длина трубопровода, |
м; |
|
|
|
d — диаметр, ж;
Т —средний удельный вес газа на данном участке, кг/м3',
)Fcp=---- -—- — средняя скорость между начальной и конечной
скоростями движения газа на данном участке длиной I,
м/сек.
При турбулентном движении газа, которое обычно имеет ме сто в промышленных газоходах и трубопроводах (Re >5000), ве личину л можно определить по следующим формулам:
для гладких стенок и Re <105 по формуле Блазиуса |
|
||
Хгл = |
; |
(25а) |
|
|
/Re |
|
|
для гладких стенок и Re =■ 105->108 |
|
||
_ |
0,857 |
(256) |
|
~ (1g Re)2'4 |
|||
|
|||
для шероховатых труб по формуле Якимова |
|
||
аш = 0,19 k |
= Vd > |
(25в> |
|
где z — высота выступов, мм. Последняя формула применима для
г30
d> Re0’875 ‘
Востальных случаях расчет ведется по формулам для глад ких труб.
Втабл. 6 приведены значения г и а для различных видов трубопроводов [3].
18
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
|
|
Значения |
коэффициентов z и а для различных труб |
||||||
Трубы |
|
z |
■ 1 О3 |
а |
|
Трубы |
г • 103 |
а |
||
Стальные тру- |
|
|
|
Старые |
сталь- |
|
|
|||
бопроводы су- |
|
|
|
ные |
клепа- |
|
|
|||
хого |
газа |
и |
|
|
|
ные и чугун- |
|
|
||
паропроводы, |
|
|
|
ные газопро- |
|
|
||||
подвержен- |
|
|
|
|
воды |
сырого |
|
|
||
ные |
корро- |
0,4 |
0,014 |
|
газа |
и водо- |
0,85 |
0,018 |
||
ЗИИ |
.... |
|
проводы . . |
|||||||
Новые |
сталь- |
|
|
|
Новые стальные |
|
||||
ные |
трубо- |
|
|
|
клепаные и |
|
|
|||
проводы |
су- |
|
|
|
чугунные га- |
|
|
|||
хого |
газа |
и |
|
|
|
зопроводы |
|
|
||
новые |
паро- |
|
|
|
сырого газа |
|
|
|||
проводы, |
под- |
|
|
|
и водопрово- |
0,5 |
0,015 |
|||
верженные |
и |
|
|
|
ДЫ............... |
|||||
коррозии |
|
|
|
|
Бетонные и же- |
|
|
|||
хорошо смон- |
|
|
|
лезобетонные |
1,1 |
0,02 |
||||
тированные, |
|
|
|
трубы . . |
||||||
технически |
|
|
|
|
Кирпичные га- |
|
|
|||
гладкие |
па- |
|
|
|
зоходы и тру- |
0,047 |
||||
ропроводы |
0,15—0,1 0,01—0,009 |
бы............... |
15,0 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Для некруглых каналов (трубопроводов) |
также можно поль |
|||||||||
зоваться |
формулой |
(24), при |
этом диаметр d заменяется экви |
|||||||
валентным гидравлическим диаметром |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
d3 |
= 4—, |
|
|
(26) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
где F — сечение канала, ж2;
р— периметр канала, м.
Вчастности, для каналов прямоугольного сечения со сторо нами с и b
Местные сопротивления
Общая формула для расчета местных сопротивлений
, |
> |
7 IF2 |
мм вод. |
ст., |
/о_, |
(27) |
лм |
=;J---- |
|
||||
|
|
2g |
|
|
|
|
где 5 ■— коэффициент |
местного |
сопротивления. |
|
|||
Значения величины |
? |
и скорости W, |
которые следует прини |
|||
мать при определении сопротивлений для наиболее распростра ненных случаев местных сопротивлений, приведены в Приложе
нии II, табл. 8. Коэффициенты сопротивления при дросселирова-
*2 19