книги / Прочность и устойчивость статически неопределимых рам
..pdf2. РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ СИСТЕМ МЕТОДОМ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
2.1. Общий алгоритм расчета
Определение степени кинематической неопределимо-
сти. В методе перемещений за основные неизвестные принимаются угловые и линейные перемещения узлов системы. Число и вид неизвестных перемещений, принимаемых за основные, называется степенью кинематической неопределимости.
Степень кинематической неопределимости зависит от свойств модели, с помощью которой схематизируется работа деформируемой системы. Определяя число неизвестных, будем считать стержни нерастяжимыми (несжимаемыми), т.е. ЕА=∞.
Общая степень кинематической неопределимости состоит из числа угловых перемещений ny и числа независимых линейных смещений узлов nл:
n = ny + nл.
Значение ny равно числу жестких узлов.
Число независимых линейных смещений узлов, согласно принятой модели ЕА= ∞, будет определяться только изгибной деформацией стержней. Устраним этот вид сопротивления стержней, введя во все жесткие узлы, включая и опорные, полные шарниры.
Значения nл для рам с прямыми стержнями равно степени свободы шарнирной схемы:
nл = 2У−С −Со,
где У – число шарнирных узлов рамы, включая опорные; C – число стержней рамы;
Со – число опорных связей.
Выбор основной системы. Основная система метода перемещений должна быть кинематически определимой. Она полу-
31
чается из заданной путем введения дополнительных связей в точках и по направлению искомых перемещений. Угловая связь (плавающая заделка) вводится только в жесткий узел. Она закрепляет узлы только от поворота, не накладывая ограничений на линейные смещения. В плавающей заделке появляется только одна реакция – реактивный момент. Линейные смещения устраняются постановкой соответствующих стержневых связей.
Введение дополнительных закреплений компенсируется угловыми и линейными перемещениями Zi, которые принимаются за неизвестные. Окончательная основная система представляет собой заданную нагруженную систему с наложенными на нее связями и неизвестными перемещениями Zi.
Канонические уравнения метода перемещений. Канони-
ческие уравнения метода перемещений устанавливают эквивалентность основной системы и заданной. При n неизвестных она имеет вид
|
r11Z1 + r12Z2 |
+ ... + r1nZn + R1F = 0; |
|
|||||||
|
r21Z1 + r22Z2 |
+ + r2nZn + R2F = |
|
|
||||||
|
0; |
(2.1) |
||||||||
|
.................................................. |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
|
r Z |
+ r |
Z |
2 |
+ ... + r Z |
n |
+ R |
= |
0, |
|
|
n1 1 |
n2 |
|
nn |
nF |
|
|
|||
где rij |
– реакция в i-й связи от единичного смещения j-й связи; |
|||||||||
RiF |
– реакция в i-й связи в основной системе от заданной |
нагрузки.
Произвольное i-е уравнение системы означает, что суммарная реакция в дополнительной связи i от действия всех неизвестных и нагрузки на основную систему равна нулю.
Построение грузовой и единичных эпюр. Благодаря на-
личию дополнительных связей основная система представляет собой ряд повторяющихся статически неопределимых балок постоянной жесткости. Результаты расчета таких балок на кинематические и статические воздействия приведены в табл. 2.1.
32
Эпюры изгибающих моментов от заданной внешней нагрузки (МF) и от единичных перемещений дополнительных свя-
зей (M1, M2 , ...) строятся согласно табл. 2.1.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.1 |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
Схема балки |
Эпюры изгибающих |
Формулы моментов |
|||||||||
и воздействия на нее |
моментов и реакции |
|
|
и реакций |
|
|
|||||
|
|
i = |
EJ |
|
|
|
– погонная |
||||
|
|
l |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жесткость; |
|
|
|||||||
|
|
M A = |
3EJ |
= 3i; |
|
||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
R |
|
= R |
|
= |
3EJ |
= |
3i |
||
|
|
|
A |
|
|
B |
|
l2 |
|
l |
|
|
|
|
|
|
3EJ |
3i |
|
|
|||
|
|
M A = |
|
|
l2 |
= l |
; |
|
|||
|
|
R |
|
= R |
|
= |
3EJ |
= |
3i |
||
|
|
|
A |
|
|
B |
|
l3 |
|
l2 |
|
|
|
M A = Flv(1−v2 )/ 2; |
|||||||||
|
|
RA = Fv(3 −v2 )/ 2; |
|||||||||
|
|
R = Fu2 (3 −u)/ 2 |
|||||||||
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при u = v = 0,5; |
|
|
|||||||
|
|
МА =3Fl /16; |
|
|
|||||||
|
|
RА =11F /16; |
|
|
|||||||
|
|
RB =5F /16; |
|
|
|||||||
|
|
MC =5Fl / 32 |
|
|
|||||||
|
|
M A = m(1−3v2 )/ 2; |
|||||||||
|
|
RA = RB = |
|
|
|
||||||
|
|
=3m(1−v2 )/(2l) |
|
||||||||
|
|
при u = v = 0,5; |
|
|
|||||||
|
|
МА = m /8; |
|
|
|||||||
|
|
RA = RB = 9m /(8l) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
Продолжение табл. 2.1
Схема балки |
Эпюры изгибающих |
Формулы моментов |
и воздействия на нее |
моментов и реакции |
и реакций |
|
|
M A = m / 2; |
|
|
RA = RB = 3m /(2l) |
M A = ql2 /8;
RA =5ql /8;
RB =3ql /8
M A = ql2 /15;
RA = 4ql /10;
RB = ql /10
M A = 7ql2 /120;
RA =9ql / 40;
RB =11ql / 40
МА = 3EJ2hαt′ = = 3i2αht′l ;
RA = RB = 3EJ2hlαt′ = = 3i2αht′;
α – коэффициент линейного расширения;
h – высота поперечного сечения
34
Продолжение табл. 2.1
Схема балки |
Эпюры изгибающих |
Формулы моментов |
||||||||||||
и воздействия на нее |
моментов и реакции |
|
|
|
|
и реакций |
|
|
||||||
|
|
МА |
= |
4EJ |
= 4i; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
МB |
= |
2EJ |
= 2i; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
= R |
= |
6EJ = 6i |
|||||||
|
|
|
A |
|
|
|
B |
|
|
l2 |
|
l |
||
|
|
M |
|
|
= M |
|
= |
2EJ |
|
= |
||||
|
|
A |
B |
l2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
= 2i; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
RA = RB = 0 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
M |
A |
= M |
B |
= 6EJ = |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 6i; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
R |
|
|
= R |
= |
12EJ |
= |
||||||
|
|
|
A |
|
|
|
B |
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
= |
12i |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
A |
= M |
B |
= 6EJ |
= |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2 |
|
|
|||
|
|
= |
|
6i |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
= R |
= |
12EJ |
= |
||||||
|
|
|
A |
|
|
|
B |
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
= |
12i |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35
|
|
Окончание табл. 2.1 |
|
|
|
|
|
Схема балки |
Эпюры изгибающих |
|
Формулы моментов |
и воздействия на нее |
моментов и реакции |
|
и реакций |
|
|
|
M A =uv2 Fl; |
|
|
|
M B =u2vFl; |
|
|
|
RA = v2 (1+2u)F; |
|
|
|
RB =u2 (1+2v)F |
|
|
|
при u = v = 0,5; |
|
|
|
M A = M B = MC = |
|
|
|
= Fl ; |
|
|
|
8 |
|
|
|
RA = RB = F / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
M A = mv(3u −1); |
|
|
|
M B = mu(3v −1); |
|
|
|
RA = RB = 6muv / l |
|
|
|
при u = v = 0,5; |
|
|
|
M A = M B = 0,25m; |
|
|
|
RA = RB =3m /(2l) |
|
|
|
|
|
|
|
M A = M B = ql2 /12; |
|
|
|
RA = RB = ql / 2 |
|
|
|
|
Вычисление единичных и грузовых коэффициентов. Ко-
эффициенты и свободные члены канонических уравнений (реакции в дополнительных связях) находят из условия равновесия. Для определения реактивного момента в плавающей заделке необходимо вырезать соответствующий узел, а для определения реакции в введенном стержне – весь ригель или всю стойку. Прикладываем к вырезанному узлу или части рамы внутренние
36
усилия и неизвестную реакцию RiF или rij , считая ее положи-
тельной. Записывая уравнения равновесия и решая полученную систему уравнений, находим RiF и rij .
Коэффициенты и свободные члены можно определить также по формулам:
|
∫ |
|
EJ |
|
||||
r = |
|
Mi M j |
dS ; |
(2.2) |
||||
|
|
|
||||||
ij |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
dS, |
|
||
R = − |
∫ |
M F0 M |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
iF |
|
EJ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где M F0 – эпюра изгибающих моментов в любой статически оп-
ределимой (или статически неопределимой) системе, полученной из основной путем обязательного исключения связи i и любых других лишних связей по усмотрению.
Построение эпюры изгибающих моментов, поперечных и продольных сил. После решения системы (2.1) и определения неизвестных Zi, окончательная эпюра изгибающих моментов строится по формуле
M = M F + M1Z1 +M2Z2 +...
Построение эпюр поперечных и продольных сил аналогично построению их в методе сил.
Проверка расчета. Критерием правильности решения задачи является то, что внутренние усилия, вычисленные по данным перемещениям Zi, удовлетворяют и всем условиям равновесия системы. Практически надо вырезать узел или соответствующую часть рамы, приложить к ним известные внутренние усилия и внешнюю нагрузку и проверить для них выполнение статических уравнений равновесия.
37
2.2. Расчет статически неопределимых рам на неподвижную нагрузку
Пример. Для рамы, показанной на рис. 2.1, а построить эпюры изгибающих моментов, поперечных и продольных сил.
а
б
Рис. 2.1
Решение.
1. Определим степень кинематической неопределимости как сумму неизвестных углов поворота ny и неизвестных линейных перемещений узлов nл:
n = nу + nл = 2 +1 = 3.
2. Образуем основную систему, введя связи, препятствующие возможным угловым и линейному смещениям, и обозначим
38
предполагаемые направления трех неизвестных перемещений Z1, Z2 и Z3 (рис. 2.1, б). Система канонических уравнений будет иметь вид
|
|
r11Z1 + R12Z2 + + r1nZn... |
+ R1F |
= 0; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r21Z1 + R22Z2 + + r2nZn + R2F = 0;... |
(2.3) |
||||||||||||
.................................................... |
|
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
r Z + R |
Z |
2 |
+ ... + r Z |
n |
+ R |
= 0. |
|
|
|||||
|
|
|
n1 1 |
n2 |
|
nn |
nF |
|
|
|
|||||
3. Построим для основной системы эпюры изгибающих |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
и эпюры M F |
|
|||||||
моментов M |
1, M2 , M3 |
от заданной внешней на- |
|||||||||||||
грузки (рис. 2.2, 2.3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.2
39
Рис. 2.3
4. Вычислим коэффициенты rij , применив статический спо-
соб. Для определения коэффициентов первого канонического уравнения, представляющих собой реактивные моменты в защемлении (первой связи), вырежем узел 1 и рассмотрим его равновесие при действии на основную систему Z1 = 1, Z2 = 1, Z3 = 1 (см.
рис. 2.2). На рис. 2.4 показан узел 1 с действующими на него моментами со стороны отброшенных частей рамы и реактивными моментами в защемлении. Условия равновесия узла дают:
r |
= 6EJ |
|
+ |
4EJ |
|
+ 8EJ = 3,72EJ; |
|||
|
|
|
|||||||
11 |
4,5 |
|
3,5 |
|
6,4 |
||||
|
|
|
|||||||
|
r |
= |
4EJ |
|
= 0,625EJ; |
||||
|
|
||||||||
|
12 |
|
6,4 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
r = |
|
|
6EJ |
|
= 0, 490EJ. |
|||
|
(3,5)2 |
|
|||||||
|
13 |
|
|
|
Рис. 2.4
40