книги / Транзисторные стабилизаторы напряжения
..pdfтакого устройства дан на рис. 52. Отличив от ранее рассмотренных устройств заключается во введении в цепь защитного транзистора дополнительного отпирающего напряжения смещения с помощью резисторов R5, Re- Сопротивления резисторов Rz, Rt и Rz выбирают ся таким образом, чтобы в режиме нормальной работы стабилизато ра транзистор защиты Т2 был закрыт и не влиял на работу стаби
лизатора. С возникновением перегрузки транзистор Гг начи нает открываться, что приводит к ограничению тока нагрузки.
При дальнейшем |
уменьшении |
||
сопротивления |
Р н |
начинает |
|
уменьшаться |
выходное |
напря |
|
жение, что приводит к |
умень |
шению запирающего смещения транзистора защиты. Транзи стор Г2 открывается еще боль ше, а Т\ еще больше запирает ся. Далее происходит лавино образный процесс, в результате которого регулирующий тран зистор полностью запирается, а транзистор Г2 входит в со стояние насыщения. Если те перь снять перегрузку, состоя ние схемы не изменится.
Для восстановления перво начального состояния схемы после снятия перегрузки необ
ходимо на короткое время вы |
|
||||||
ключить, а затем включить ста |
|
||||||
билизатор, |
что |
является |
не |
|
|||
достатком |
схемы |
защиты |
по |
|
|||
рис. 52 в отличие от схем |
|
||||||
защиты, |
|
приведенных |
на |
|
|||
рис. 49—51. |
|
|
|
|
|
||
Для |
нормального включе |
|
|||||
ния |
стабилизатора |
необходимо |
|
||||
отпирающее |
напряжение |
сме |
Рис. 53. Принципиальная схема |
||||
щения подавать |
на |
транзистор |
комплексной защиты стабилизато |
||||
защиты |
несколько |
позднее |
по |
ра напряжения от различных пе |
|||
дачи |
запирающего |
смещения. |
регрузочных факторов. |
Сэтой целью резистор R&
необходимо шунтировать конденсатором С\. Постоянная времени
цепи |
задержки |
должна |
быть несколько больше времени по |
||
явления выходного напряжения стабилизатора после |
его |
включе |
|||
ния |
при полной |
нагрузке. |
Обычно время включения |
не |
превы |
шает 5—10 мс и постоянная времени цепи задержки составляет
10—20 мс. |
52 производится |
из ус |
|
Расчет элементов схемы защиты по рис. |
|||
ловий |
U =йг (1,5 — 2) £/БЭ, |
.макс> где ^ бэ |
— на |
пряжение |
эмиттер — база открытого транзистора защиты. |
|
Устройства, приведенные на рис. 49—52, не защищают стабили затор при увеличении входного напряжения. В то же время уве личение входного напряжения больше предусмотренного может при-
71
вести к недопустимому увеличению мощности, рассеиваемой регу лирующим транзистором.
На рис. 53 приведена схема стабилизатора с защитой от токо вых перегрузок, коротких замыканий и повышенного входного на пряжения. С помощью R7 устанавливается порог срабатывания за щиты от повышения входного напряжения выше установленного порогового значения. Если напряжение между движком переменного резистора R7 и положительным полюсов UBX достигает напряжения стабилизации стабилитрона Д 2, он начинает проводить ток, тран зистор защиты Т2 входит в режим насыщения и закрывает регули
рующий транзистор |
Т\. |
(Принцип действия защиты |
от перегрузок |
|
и коротких замыканий рассмотрен ранее.) |
|
|
||
Следует иметь v виду, что в такой схеме защиты, |
так же как |
|||
в рассмотренных |
анее, |
предполагается выполнение |
условия i/Kg |> |
|
> Uвх.макс, где |
£/кэ! — максимальное допустимое |
напряжение |
коллектор — эмиттер регулирующего транзистора.
РАСЧЕТ СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ
При расчете стабилизатора напряжения исходными являются номинальное входное напряжение и пределы его изменения, выход ное напряжение стабилизатора (и пределы его регулирования), ток нагрузки, коэффициент стабилизации, выходное сопротивление, тем пературная нестабильность выходного напряжения, а также пара метры полупроводниковых приборов.
Порядок расчета обычно следующий:
1. По |
заданным энергетическим |
параметрам стабилизаторов |
(t/н, / н , |
i /в х . м и н , i / в х . м а к о и т. |
д.) определяются требования |
кисточнику питания (выпрямителю) стабилизатора.
2.Производится расчет выпрямителя и сглаживающего фильтра при питании стабилизатора от сети переменного тока. При этом же лательно стремиться к уменьшению внутреннего сопротивления вы прямителя, что улучшает коэффициент стабилизации и снижает
выходное сопротивление схемы.
3.Выбираются транзисторы регулирующего элемента, и предва рительно оценивается к. п. д. стабилизатора.
4.Исходя из заданного значения предельной температуры окру
жающей среды и рассчитанного значения мощности, выделяемой на регулирующем элементе, производится расчет радиаторов мощ ных регулирующих транзисторов.
5. Исходя из заданного выходного напряжения и диапазона его
регулировки, коэффициента стабилизации, выходного |
сопротивления |
и температурной нестабильности, выбираются схема |
сравнения и |
УПТ в цепи обратной связи. Рассчитываются основные элементы схемы сравнения и усилителя, а также проверяется допустимость режимов транзисторов.
6. На основании выбранных параметров ориентировочно опре деляются коэффициент стабилизации и выходное сопротивление.
72
Если они получились неудовлетворительными, ПрйменйЮТ дополни тельные каскады усиления либо другие меры, например использо вание стабилизированного вспомогательного источника напряжения для питания усилительного каскада.
После этого вносят необходимые изменения в схему стабилиза тора (выпрямителя) и рассчитывают вспомогательные параметриче ские стабилизаторы напряжения.
7. Выбираются элементы термокомпенсации и элементы, обеспе чивающие устойчивость стабилизатора.
8.Выбирается и рассчитывается схема защиты.
9.Уточняются энергетические параметры стабилизатора и вы прямителей основного и вспомогательного напряжений, рассчиты ваются выпрямители, сглаживающие фильтры и трансформаторы
(при питании стабилизатора от сети переменного тока).
Рассмотрим расчет параметров источника питания (выпрямите ля) на входе стабилизатора, выбор транзисторов регулирующего элемента и расчет основных элементов схем сравнения и усилитель ного каскада.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБОВАНИЙ К ИСТОЧНИКУ ПИТАНИЯ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩЕГО ЭЛЕМЕНТА
Определение входного напряжения и входного тока. Входное напряжение UBX должно определяться с учетом максимального вы ходного напряжения и падения напряжения между коллектором и эмиттером регулирующего транзистора. Кроме того, должны быть учтены заданные допустимые пределы изменения входного напря жения, амплитуда пульсаций входного напряжения, питающего ста билизатор, и падение напряжения на внутреннем сопротивлении источника питания (выпрямителя).
Таким образом,
|
и вх = UH.макс + ^РЭ + ^ в х + |
+ ^в> |
где |
макс — максимальное напряжение на |
выходе стабилизатора; |
0 р э — минимально допустимое падение напряжения |
на регулирующем |
|||||
элементе (i/рз = 7/кэ); |
ДUax — диапазон |
изменения |
входного напря |
|||
жения; |
U„ — амплитуда |
пульсаций входного |
напряжения (при пи |
|||
тании |
стабилизатора от выпрямителя); |
UB— падение |
напряжения |
|||
на внутреннем сопротивлении выпрямителя. |
|
|
|
|||
Это выражение удобно представить в виде |
|
|
||||
|
^н.макс + У р э "Ь и п + |
и в |
|
|
||
где б1н — коэффициент, |
характеризующий |
допустимое |
отклонение |
входного напряжения в сторону уменьшения.
С помощью этого коэффициента учитывается тот факт, что при минимальном напряжении источника питания напряжение на входе стабилизатора . остается достаточным для нормальной работы ста билизатора.
дем |
Относительную амплитуду пульсаций входного напряжения бу |
||
характеризовать коэффициентом |
an— UnjU BX. С |
достаточной |
|
для |
практики точностью (при питании |
стабилизатора |
от выпрями |
73
теля) |
можно принять при |
выходном напряжении стабилизатора |
£/н^ 5 |
В ап<(0,3-г-0,7)б1н |
и при выводном напряжении Un< 5 В |
ап<0,1-М),2.
Выбранное таким образом значение коэффициента пульсаций входного напряжения позволяет преобразовать формулу для опре деления входного напряжения к следующему виду:
Падение напряжения на регулирующем элементе Up$ выбирается
исходя из минимально допустимого напряжения между эмиттером и коллектором регулирующего транзистора, при котором рабочая точка на егоА/ входных вольт-амперных характеристиках не выходит за пре
делы активной области. Практически |
f/P3 = £/кЭмин |
выбирается сог- |
|||||
|
|
|
|
п |
|
|
|
ласно соотношению UКЭмин — (1,5 |
-Т-2) 2 |
^КЭнас |
где |
п — число |
|||
транзисторов |
в составном регулирующем |
транзисторе; |
^ э нас — на |
||||
пряжение насыщения транзистора. |
|
|
|
|
|
||
Для трехкаскадного составного транзистора из германиевых |
|||||||
транзисторов |
£^к.Э мин ~ |
^-г-3 В, |
для |
кремниевых |
транзисторов |
||
Uкэ мин = 6 |
9 В. Если в регулирующем элементе используется па |
||||||
раллельное соединение |
транзисторов, |
то |
значение |
^ к э Мин Д°лжно |
быть увеличено на падение напряжения в цепях эмиттерных^резисторов (около 0,5 В).
Для учета падения напряжения на внутреннем сопротивлении
выпрямителя необходимо знать входной ток |
стабилизатора / Вх и |
|||||||||
внутреннее сопротивление источника питания стабилизатора RB. |
что |
|||||||||
С достаточной |
для |
практики |
точностью |
можно |
считать, |
|||||
RB^0,3UH/IH для |
UH< 5 В и /? в ^ (0 ,1 5 -н 0 ,3 )6 /я//н |
для |
UB^ 5 В. |
где |
||||||
Входной ток |
стабилизатора определяется |
как |
/ Вх= /н+/д, |
|||||||
/ д — дополнительный |
ток, |
потребляемый схемой |
управления стаби |
|||||||
лизатора. Ток / д может быть найден с учетом |
того, что отношение |
|||||||||
/д//н составляет 0,03—0,1 и уменьшается при |
увеличении |
/ н. |
|
|||||||
Полученные значения |
величин |
^кэмии’ ^в> |
7вх> |
ап |
позволяют |
определить номинальное UBX, максимальное £/вх.макс и мгновенное максимальное ывх.макс напряжения ненагруженного источника пи тания стабилизатора, а также номинальное UBX.н и максимальное Uвх.макс.н значения напряжения нагруженного источника питания по формулам:
г/,н.макс +“Г Ц'-'КЭмин ~Г 'вх
1 81н ап
74
Выбор транзистора регулирующего элемента. Максимальная средняя мощность, выделяемая в регулирующем транзисторе, опре деляется по формуле
Рк макс— (С^вх.макс.н—Uн.мин*—UO)IBX.,
где Uс^0,5 В — падение напряжения на резисторах в цепях эмит теров параллельно включенных транзисторов; i/н.мин — минимальное выходное напряжение.
Максимальное мгновенное напряжение между коллектором и эмиттером регулирующего транзистора определяется по формуле
^КЭ макс = йвх.макс ^н.мин (^н.мин “Ь ^д) (Ра “Ь Рс)>
где R0 — сопротивление резистора в цепи эмиттера.
С целью повышения надежности регулирующего элемента ма ксимальный ток коллектора регулирующего транзистора выбирается ИЗ СООТНОШеНИЯ 0,7/к макс = /н.
Определенные по этим формулам величины должны быть мень ше предельных паспортных данных транзистора, выбранного для ре гулирующего элемента стабилизатора.
Для регулирующего транзистора с Рк м а к с >Ю -М 5 Вт целесо образно применять параллельное соединение транзисторов с симмет рированием нагрузки между ними с помощью резисторов в цепях эмиттеров. Сопротивление резисторов можно определить по фор муле
Рс^0,5ЛГ//в*,
где N — число параллельно соединенных транзисторов.
Следующими этапами являются установление необходимости использования составного транзистора и определение числа его кас кадов. Для этого определяется максимально возможное изменение
тока базы регулирующего транзистора |
|
|
|
|
М Б макс = |
Д,н/Л2]э ^ |
^н/Л21Э» |
|
|
где Д/ц — максимально возможное изменение тока нагрузки; |
й21Э — |
|||
коэффициент передачи тока |
транзистора |
выбранного |
типа в |
схеме |
сУобщим эмиттером. Если Д/Бмакс ^ 0 , 2 0 , 5 мА, |
целесообразно |
применение составного транзистора. Общий коэффициент передачи тока составного транзистора приближенно равен произведению ко эффициентов передачи составляющих его транзисторов, т. е.
^21ЭРЭ ^ ^21ЭП Л21ЭГ2 ••• Л21ЭТп >
где п — число транзисторов. |
определяется по выражению |
Необходимое значение /г21ЭРЭ |
|
^21ЭРЭ ^ |
макс» |
где Д /вмакс выбирается равным 0,05—0,1 мА.
Отсюда легко определить количество транзисторов в составном регулирующем транзисторе. Затем, задаваясь минимальным коэф фициентом передачи тока мощного транзистора, можно найти ма
75
ксимальный коллекторный ток, падение напряжения и мощность рас сеяния на транзисторе Гг (см. рис. 8,а):
(^н/^21эп + A RI)I
^КЭмаксГ2 = ^КЭмаксГ |
^БЭГГ» |
|
|
Р К максГ2 ~ М * . макс.н |
^н.мин |
/ в х ^ с / ^ |
^ бЭ п ) ’ |
где /д 1 — ток через резистор Ri |
(см. рис. 8,а). |
|
Ток /д! выбирается с учетом максимального обратного тока коллектора мощного регулирующего транзистора Т\ по формуле
|
# |
^макс |
^ |
/ Л1= ( 1 , 2 н - 1 , 5 ) / к1^ . 2 |
'» |
. |
|
где Гмако — максимально |
допустимая |
температура коллекторного |
|
перехода транзистора; / КБО |
— обратный ток |
коллектора при тем |
пературе окружающей среды 20°С..
Затем выбирается второй транзистор составного транзистора. Аналогично в случае необходимости производится выбор третьего транзистора и т. д.
Определение к. п. д. стабилизатора. Для определения к. п. д. стабилизатора необходимо определить мощность, потребляемую от источника, и мощность, отдаваемую в нагрузку. Номинальная и ма ксимальная мощности, потребляемые стабилизатором от источника,
определяются по формулам: |
|
|
|
||
Р |
— U |
I |
• |
\ |
|
* ВХ — |
u |
BXI BXt |
|||
Р вх макс — |
UBX■макс /вх* / |
||||
Номинальная и минимальная выходные мощности стабилизатора |
|||||
при токе /н равны соответственно: |
|
||||
р |
_ |
и I • |
|
|
|
Р |
|
— и |
|
/ |
|
•* |
Н.МШ1---- ‘-'н.мин 'Н * |
||||
Номинальный и минимальный к. п. д. стабилизатора будут |
|||||
равны: |
|
|
|
|
|
TJH== Р в/ Р вх! Т]мив” |
Р н.мин/ Р вх.макс. |
По полученным данным определяется максимальная мощность потерь, выделяющихся в стабилизаторе, в самых худших условиях:
Р и = = Г в х . м а к с ( 1 — Г|мнн).
Определенные значения rj и Ра не учитывают потери в дополни
тельных цепях стабилизатора (вспомогательные источники питания и т. д.). Эти потери должны суммироваться с Рп при расчете теп лового режима стабилизатора. Значения £/Вх.н, /вх, Р вх.маке, R в, а п
используются для выбора источника питания стабилизатора (расчет та выпрямителя)..
76
РАСЧЕТ ЦЕПИ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ СТАБИЛИЗАТОРА НАПРЯЖЕНИЯ
Расчет цепи обратной связи стабилизаторов напряжения сво дится для радиолюбителя в основном к расчету источника опорного напряжения, делителя выходного напряжения, сопротивления рези стора нагрузки усилительного каскада и (значительно реже) к рас чету температурной нестабильности выходного напряжения стабили затора. Расчет источника опорного напряжения в типовых схемах стабилизаторов сводится к выбору сопротивления балластного рези стора, включенного последовательно со стабилитроном. Для наиболее распространенной схемы, изображенной на рис. 16,6, ток, протекаю щий через стабилитрон Д, складывается из тока эмиттера усили тельного транзистора УПТ и тока, протекающего через резистор Re,
т. е. / д = /9 2 Ч" |
|
|
|
||
|
Поскольку в процессе стабилизации ток 7 ^ измеияется, опорное |
||||
напряжение |
U0 изменяется в некотором диапазоне от U0 M * до |
||||
Uо.макс* Если в стабилизаторе предусмотрена регулировка выходно |
|||||
го |
напряжения £/н, то |
вследствие значительного |
изменения |
токов |
|
/ я |
б и / э 2 |
появляется |
опасность выхода рабочей |
точки на |
вольт- |
амперной характеристике стабилитрона за пределы участка стабили зации. Поэтому в такой схеме необходимо выбрать сопротивление резистора R б таким образом, чтобы ток / д, протекающий через ста
билитрон, удовлетворял условию /ст.мин^/д^ст.макс. Практически сопротивление резистора Re можно определить по формуле Яб^!
<(£/н.мин—Ucr)/I, где /=/ст.мин—/кг (ток / К2 выбирается в пре
делах 2—3 мА). После этого необходимо найти максимальный ток стабилитрона
Iст.макс |
(£^и.макв'*“-£ Л л) /К б - / к г |
и убедиться, что он не превосходит допустимого значения. Суммарное сопротивление делителя выходного напряжения мож
но определить по формуле
= Я1+ #2 |
/ КБ О м ^ 0 - « ) ’ |
|
где Д£/н — допустимая нестабильность выходного напряжения за счет протекания по делителю обратного тока коллектора транзи стора первого, каскада усилителя; п — коэффициент деления выход
ного напряжения.
Обычно А(/н выбирается в несколько раз меньше, чем допусти мое изменение UB за счет температурной нестабильности стабили
затора.
Приближенно сопротивление Ra можно найти из формулы
^н.мин^21Э Rll < f K (10 ч- 20) ’
где й21э — коэффициент передачи тока усилительного транзистора^ / к — коллекторный ток этого же транзистора (для рис. 16,6).
П
Если в стабилизаторе предусматривается регулировка выходно го напряжения, то в делитель вводится переменный резистор Rn, причем
Rn—Ri~\-R2~\-Rn-
Сопротивления резисторов делителя определяются по фор
мулам: |
|
|
|
^1 = |
*д 0 |
^о/^н.мин)» |
|
Rjl = |
Яд -- /?1 ---/?2- |
' |
Сопротивление резистора коллекторной нагрузки усилительного транзистора по рис. 16,6 определяется по формуле
Ry =5: (Uвх.н ^н.макс)/(Д^Б макс “Ь ^Кг)’
После определения сопротивления Ry необходимо определить максимальный коллекторный ток усилительного транзистора / кгмакс и проверить допустимость выбранного режима по мощности рассея ния на транзисторе:
/ К2макс ^ (£/вх.макс““ £/н.мин) /Ry',
РК2макс^ (7/вх.макс1 -£/о)/кгмакс.
Если предельные паспортные данные выбранного транзистора меньше значений, определенных по формулам, то в предыдущей фор муле следует выбрать меньшее значение /кг и повторить расчет.
При определении коэффициента стабилизации стабилизаторов (по рис. 19, 20), в которых для питания усилительного каскада использован вспомогательный источник (обозначим его напряжение i/вс), необходимо найти коэффициенты стабилизации Ксп и /(стг при изменении напряжений £/Вх и U*с:
к_________ ^К1_________ .
СТ1 ~ ~ и в х Л|1Б2 “Ь Лст + ^ ^ I /^ 2 1 3 2
IT _ UH |
I"» |
nRy |
~ I .1 I |
i\ст2 |
|
||
и ас |
^1Ш2 + Гст + |
пР i/^2132 |
где Л11Б2 — входное сопротивление транзистора УПТ в схеме с общей базой; rR1 — сопротивление коллектора регулирующего транзистора; Лцб2 ^ 1000/25/К2 в омах при / К2 в миллиамперах.
Суммарный коэффициент стабилизации при изменении напря жений источников Uвх и Uвс определяется по формуле
/ С с т ^ 1 / ( 1 / / С с т 1 + 1 Д с т 2).
Обычно при нестабилизированном напряжении С/вс /(сп^/Сстз. а /Сст^/СстгУвеличения Кст можно добиться дополнительной ста-
78
билизацией напряжения £/„с, например, как это показано на рис. 19 и 20. В этом случае /Сота определяется по формуле
Цн |
АбояКу J |
СТ2 ^ BCI |
Гсто^ЦБ2 |
где./?бо. ''сто — соответственно балластное сопротивление и диффе ренциальное сопротивление стабилитрона параметрического стабили
затора напряжения UBо; |
UBci — напряжение |
питания параметриче |
ского стабилизатора |
= (2,5-*-3)L/BO]; |
Л = 1 -j-rcx/hUB2 + |
+ rt/?i/(A2i32 ^ПБ2 )• |
|
|
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ И НАЛАЖИВАНИЮ СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА КОНСТРУИРОВАНИЯ И МОНТАЖА СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ
Стабилизаторы напряжения могут быть конструктивно выполне ны в двух вариантах: в виде встроенного блока питания радиоэлек тронного устройства или автономного блока, рассчитанного на пи тание различных потребителей.
Применение современных миниатюрных радиодеталей (в том числе интегральных схем) и печатного монтажа позволяет создать весьма компактные стабилизаторы напряжения. Конструкция стаби лизаторов должна обеспечивать свободный доступ ко всем элементам схемы без дополнительной разборки корпуса, а также возможность быстрой замены деталей, вышедших из строя. С целью упрощения ремонта стабилизаторов на печатных платах целесообразно про ставлять схемные обозначения деталей и схемные соединения, а так же выводить контрольные точки для замера основных напряжений. Целесообразно также отказаться от простейшего способа подключе ния печатной платы, заключающегося в припаивании проводников к соответствующим выводам платы. Лучше использовать разъемы «ножевого» типа. Они имеют пружинные контакты, обеспечивающие надежное электрическое соединение.
Требования к монтажу транзисторного стабилизатора значитель но выше, чем к монтажу лампового стабилизатора. Это объясняется тем, что необходимая выходная мощность достигается при значи тельно больших токах нагрузки и меньших питающих напряжениях. Неправильный монтаж часто бывает основной причиной нестабиль ности выходного напряжения. При монтаже токовых цепей необхо димо пользоваться проводом большого сечения во избежание боль шого падения напряжения на них. В противном случае повышается выходное сопротивление стабилизатора.
Большое значение имеет место подключения измерительного эле мента. От этого существенно зависят выходное сопротивление ста билизатора и величина пульсаций выходного напряжения. Если точ ки присоединения выходного делителя напряжения и опорного источ
79
ника к общей, шине при монтаже конструктивно не совмещены, то в контуре обратной связи имеются падения напряжения на раз личных проводах. Эти напряжения могут оказывать дестабилизирую щее действие и тем сильнее, чем больше коэффициент усиления уси лителя в цепи обратной свяйи. Очевидно, в схеме стабилизатора на пряжения точки Л3, /14, Л* (рис. 54,а — пример неправильного мон тажа), так же как и точки В2, fJi, должны быть всегда совмещены. Если это невозможно, тою нагрузки нужно снимать с точек Л3, В2.
Провода, подключающие потребитель энергии к стабилизатору, должны быть минимальной длины и достаточно большого сечения. Это же относится к проводам, подключающим нагрузочный конден сатор Си. В том случае, если нагрузка располагается на большом расстоянии от стабилизатора и нет возможности уменьшить сопро тивление подводящих проводов, следует использовать схему под ключения, приведенную на рис. 54,6. При таком монтаже падение напряжения на проводах В 1—В4 и А2—Лв не оказывает дестабили зирующего действия.
Из других правил монтажа стабилизаторов следует отметить следующие. Монтаж желательно делать короткими проводами без пересечений. Как показал опыт, экранирование проводов с целью уменьшения различных наводок большого эффекта не дает, так как цепи почти всегда низкоомные.
Если делитель выходного напряжения выполнен с использова нием потенциометра, то нерегулируемые плечи делителя необходимо располагать рядом с ним. Здесь же нужно располагать стабилитрон, термокомпенсирующие элементы и транзистор усилителя сигнала рассогласования.
Если делитель выходного напряжения выполнен в виде катушек (из высокоомной проволоки), то их необходимо располагать подаль ше от силового трансформатора для исключения магнитных наводок, увеличивающих пульсацию выходного напряжения.
ОТВОД ТЕПЛА ОТ РЕГУЛИРУЮЩИХ ТРАНЗИСТОРОВ
Практика показывает, что при использовании транзисторов и диодов в облегченных режимах надежность их работы повышается в десятки раз по сравнению с надежностью в предельном режиме. При повышении температуры снижаются предельно допустимые значения тока, рассеиваемой мощности, напряжения транзисторов и
80