книги / Плазменные технологии в сварочном производстве. Ч
.2.pdfЛучшие характеристики достигаются при использовании ряда газовых смесей (например: водородсодержащие, кислоро досодержащие).
Воздух. Экономично использовать плазмотроны, работаю щие на воздухе (смесь H2-O2-N2). Проникающая способность воздушной плазмы более высокая, чем у азота, так как содержа щийся в составе воздуха кислород обладает высоким теплосо держанием и, кроме того, он окисляет металл с выделением зна чительной тепловой энергии. При этом происходит заметное со кращение ширины реза и уменьшение скоса кромок.
Вода может быть использована в качестве плазмообра зующей среды. Вода при высокой температуре столба дуги час тично превращается в пар, а частично диссоциирует на водород и кислород. Энергетические параметры дуги позволяют отнести воду к водородсодержащим смесям, а качество резки указывает на то, что кислород активно взаимодействует с выплавляемым металлом. При использовании воды наблюдается повышенный расход электрода (чаще используется угольный), что требует применения механизма подачи электрода. Воду используют и как добавку к основному плазмообразующему газу в неболь ших количествах; ее вводят в столб плазменной дуги в канале сопла или на его нижнем срезе.
4.3. Плазмотроны для плазменной резки
Установка для плазменной резки состоит из источника пи тания с аппаратурой управления процессом резки и плазмотро на, основными элементами которого являются электрод и сопло.
По назначению режущие плазмотроны подразделяются на машинные и ручные.) Машинные плазмотроны работают от источников питания с напряжением холостого хода до 300 В при величине рабочего тока 2S0-500 А и выше.
Ручные плазмотроны для обеспечения безопасности рабо тают при напряжении холостого хода источника не более 180 В, величине рабочего тока до 250 А и мощности дуги до 30 кВт. Толщина разрезаемого металла не превышает 40 мм при исполь зовании в качестве плазмообразующей среды сжатого воздуха. Применяются ручные плазмотроны на монтажных работах, при утилизации металлических конструкций, при обработке от ливок и при резке листового проката в малых объемах.
61
Наиболее широко применяются плазмотроны с дугой прямо го действия.
По роду используемого тока наиболее распространены режущие плазмотроны постоянного тока, отличающиеся лучшей стабильностью горения дуги. Проведены исследования режу щих плазмотронов на пульсирующем токе; исследуются также возможности применения переменного тока промышленной частоты.
По роду применяемой рабочей среды можно выделить три основных типа плазмотронов: с окислительным рабочим газом, с нейтральным рабочим газом и с использованием воды в каче стве плазмообразующей среды. Из газов, нейтральных по отно шению к рабочему электроду, получили наибольшее применение аргон, азот, водород и их смеси. Экономично использовать плаз мотроны, работающие на воздухе. Интерес представляют плаз мотроны, рабочей средой которых является вода.
Электроды плазмотрона по типу и конструкции зависят от состава плазмообразующей среды, используемой при резке. Для работы в нейтральных плазмообразующих средах ис пользуются термокатоды - это катоды, имеющие высокую эмиссионную способность при нагреве до температуры ниже температуры плавления. Типичным примером такого катода является вольфрам и вольфрам с добавками, повышающими плотность тока термоэлектронной эмиссии (лантан, иттрий, торий).
Конструктивно электроды из вольфрама выполняются двумя способами: в виде прутка, который фиксируется цанго вым зажимом, закрепленным в электродном узле плазмотрона (рис. 30, я), и в виде медной державки с заделанным в нее стержнем вольфрама, закрепленным в электродном узле (рис. 30, б).
Последняя конструкция предпочтительней, так как позволя ет получать более высокие плотности тока на катоде благо даря лучшим условиям теплоотвода. Она также более эконо мична с точки зрения расхода вольфрама, так как при эксплуа тации вольфрамового прутка его часть, находящаяся в цанго вом зажиме, не используется.
62
В качестве материала для электродов, работающих в ки слородсодержащих средах, используется гафний и цирконий, так как его соединения обладают высокими эмиссионными свойствами, устойчивы термически к колебаниям токового и га зового режимов, а также к условиям охлаждения (табл. 4).
Таблица 4 Свойства материалов, применяемых для изготовления катодов
Материал для |
Температура плавления, К |
Работа выхода, эВ |
||||
электрода |
металла |
нитрида |
оксида |
оксида | нитрида |
||
Вольфрам (W) |
3650 |
- |
1742 |
|
2,63 |
|
(торированный) |
||||||
|
|
|
|
|||
Цирконий (Zr) |
2125 |
3255 |
2950 |
5,8 |
2,92 |
|
Гафний (Hf) |
2488 |
3580 |
3063 |
3,53 |
- |
Теплофизические константы гафния и циркония и его со единений существенно ниже соответствующих теплофизических констант вольфрама - теплопроводность в 3-4 раза, а температу ра плавления - в 2 раза. В связи с этим для улучшения теплоот вода от активной катодной вставки из гафния ее помещают за подлицо в медную державку. Исходя из необходимости обеспе чения максимального ресурса работы таких катодов, создается и конструкция медной державки: в частности, диаметр ее торцо
63
вой части не может быть меньше определенной величины для заданного тока дуги. Объясняется это тем, что величина допус тимого теплового потока, проходящего через материал актив ной вставки, зависит от радиуса медной державки. Стабилиза ция дуги - вихревая (тангенциальная). При нарушении четкой вихревой подачи плазмообразующего газа катодное пятно вме сте со столбом дуги будет смещаться от центра катодной встав ки, что приводит к нестабильному горению сжатой дуги, двой ному дугообразованию и выходу плазмотрона из строя.
Технология изготовления электрода должна обеспечивать гарантированный тепловой и электрический контакт между ме дью и гафнием по всей поверхности активной вставки в течение всего времени ее работы. Наиболее полно этим требованиям от вечает метод совместной холодной штамповки активной встав ки и медной державки (рис. 31, а).
Для предотвращения расплавления стенок медной державки под воздействием теплового потока столба дуги и для повыше ния ресурса работы электрода между активной гафниевой вставкой и медной державкой делается алюминиевая про кладка толщиной 0,05-0,15 мм.
и кратер на катодной вставке (б)
Катод работает следующим образом. При подаче напряже ния на электрод и возбуждении сжатой дуги на поверхности торца катодной вставки (в зоне привязки катодного пятна) мате риал катода расплавляется. Вследствие взаимодействия рас плавленного металла с кислородом и азотом воздуха образуются тугоплавкие оксиды и нитриды в виде пленки золотистого цве-
64
та, эта пленка защищает материал катодной вставки от даль нейшего разрушения. Эта особенность циркония и гафния обра зовывать пленки оксидов при высоких температурах позволила назвать такие катоды «пленочными».
Материал катодной вставки под действием дуги испаряется, а поверхность вставки в зоне действия катодного пятна имеет тем пературу, не превышающую точку кипения расплава (для двуоксида циркония 4583 К). В интервале температур от точки плав ления до точки кипения дуговой разряд может существовать беспрепятственно, так как электропроводность оксидной пленки высокая. Однако неравномерное распределение тепловой на грузки в зоне действия катодного пятна приводит к неравномер ному испарению металла на рабочей поверхности вставки. По верхность катода в этой зоне приобретает вид кратера (рис. 31,6). Кроме естественного износа путем испарения унос металла вставки из кратера происходит во время последующих возбуждений сжатой дуги. При возбуждении дуги пленка час тично отслаивается, расплавляется и испаряется. При этом про исходит разбрызгивание материала пленки и циркония. По мере роста числа включений износ вставки увеличивается и она, по сле определенного числа включений, становится непригодной для дальнейшего использования. Продолжительность работы катодной вставки задается количеством включений сжатой дуги. Ресурс электрода при силе тока 200-300 А и диаметре сопла 3 мм составляет 1,5-3 ч суммарного времени горения дуги.
С целью повышения стойкости электрода и расширения технологических возможностей плазменной резки были разра ботаны плазмотроны с полым медным электродом. Режущие плазмотроны с полым медным электродом могут быть прямого и косвенного действия (рис. 32). Они состоят из полого внутрен него электрода, завихрителя и соплового электрода. Завихритель расположен между электродом и соплом и изготовляется из изо лирующего материала или из меди с изолирующими прокладка ми. У плазмотронов для дуги косвенного действия сопловый электрод удлинен.
Отличительной особенностью полых электродов является ин тенсивное перемещение опорного пятна дуги по сильно охлаждае мой поверхности электрода, которое осуществляется под действи
65
ем газового циклона, создаваемого тангенциальными отвер стиями в завихрителе и наличием соленоида на внешней по верхности плазмотрона. При этом обеспечивается стабильное положение столба дуги по оси полости электрода и не допуска ется локальный нагрев электрода и сопла. Интенсивное наружное охлаждение обеспечивает длительный срок службы электродов.
Полые электроды имеет невысокую температуру нагрева (420-470 К), и в качестве рабочего газа может быть использо ван сжатый воздух. В отличие от плазмотронов с гафниевым или циркониевым катодом плазмотрон имеет увеличенный ре сурс работы (примерно 40 ч) и обладает более высокими мощностью и производительностью.
ными полыми электродами: а - с дугой прямого дей ствия; б - с дугой косвенного действия: I - полый внутренний электрод; 2 - завихритель; 3 - сопловая часть; 4 - дуга; 5 - металл; 6 - струя плазмы; 7 - бал ластное сопротивление; 8 -контактор; 9 - подача ох
лаждающей воды; 10- подача воздуха
К недостаткам плазмотронов с полым электродом можно от нести необходимость использования источников питания свароч ного тока с напряжением холостого хода U%x « 500 В. Рабочее напряжение при резке составляет порядка ил ~ 300 В. Плазмо-
66
троны с полым электродом, из-за наличия соленоида, имеют большие габариты и массу. Это усложняет оборудование, сни жает условия электробезопасности работ, при этом исключается возможность использования этого способа для ручной резки металлов.
Сопло наряду с катодом является основным элементом плазмотрона. К главным характеристикам сопла относятся: диа метр отверстия, его высота, геометрия теплоотводящей поверх ности. Диаметр и высота отверстия полностью определяют тех нологические возможности плазмотрона (толщину разрезаемых листов, скорость и качество резки), эффективность использова ния электрической мощности дуги, надежность работы плазмо трона (рис. 33). Геометрия сопла связана с остальными парамет рами: током, составом и расходом плазмообразующей среды, природой разрезаемого металла, толщиной листов, скоростью резки и т.д. Оптимизация конструктивного оформления сопла позволяет достичь максимальной концентрации режущего уча стка столба сжатой дуги при высоком ресурсе работы катода и сопла (см. рис. 33).
Исходным размерным параметром является диаметр канала сопла dc, который выбирается из оптимальной плотности тока. Последняя равна 40-70 А/мм2 для /д = 100...300 А в плазмотро нах с водяным охлаждением и соответственно 40-45 А/мм2 для /д до 150 А в плазмотронах с воздушным охлаждением.
Экспериментальное исследование влияния высоты канала сопла на технологические характеристики резки (скорость и каче ство) и надежность работы плазмотрона показало, что чем длин нее канал, тем больше скорость и выше качество резки, но тем ниже надежность работы плазмотрона.
Теплофизический анализ работы различных материалов и практика резки свидетельствуют о том, что наилучшим материа лом для сопла является медь. Исследования показали, что допус тимое значение теплового потока на внутреннюю поверхность ка нала сопла можно увеличил» почти в полтора раза, если покрыть эту поверхность вольфрамом. Однако при этом высоту канала со пла приходится уменьшать в сравнении с высотой медного сопла в связи с увеличением вероятности двойного дугообразования.
67
Вероятность двойного дугообразования в этом случае уве личивается вследствие повышения температуры на внутренней поверхности сопла, что приводит к уменьшению потенциала пробоя слоя между столбом дуги и стенками канала. Кроме то го, увеличение температуры приводит к уменьшению анодного падения напряжения. И, наконец, величина катодного падения напряжения на вольфраме существенно ниже, чем на меди.
68
4.4.Разновидности плазменной резки
Внастоящее время известны и находят промышленное применение несколько разновидностей плазменной резки ме
таллов. Среди них: резка с использованием инертных газов в качестве плазмообразующей среды, воздушно-плазменная рез ка плазмотронами с термохимическими (пленочными) катодами, воздушно-плазменная резка плазмотронами с полым электро дом, резка плазмотронами с комбинированной подачей инертно го (для защиты вольфрамового электрода) и окислительного (режущего) газов. Известны способы резки плазмой, стабилизи рованной водой, воздушно-водяной плазмой, узкоструйной плазмой. Для резки неэлектропроводных материалов применя ется резка косвенной сжатой дугой (плазменной струей).
Наибольший объем применения приходится на воздушно плазменную резку на прямой полярности с использованием пле ночных (термохимических) катодов. Воздушно-плазменная рез ка (ВПР) явилась следствием развития способа резки металлов инертной азотной плазмой и резки азотно-кислородной смесью. Было установлено, что добавки кислорода к азолу до 25 % позво ляют повысить скорость резки (более чем на 50 %) за счет экзотер мических реакций. Дальнейшее повышение содержания кислорода (до 100 %) повышает скорость резки всего на 10-15 %. Воздух, как плазмообразующий режущий газ, представляет собой природную смесь 78 % азота и 21 % кислорода и, наряду с очевидными эконо мическими преимуществами (в сравнении с инертными к вольф раму газами), обладает высокими теплофизическими показателя ми. Поэтому применение воздуха в качестве плазмообразующей среды стало очевидным. Воздушно-плазменная резка характери зуется сложными явлениями преобразования электрической энер гии источника тока в тепловую энергию сжатой дуги (рис. 34).
Столб дуги интенсивно сжимается в формирующей камере плазмотрона, обеспечивает сквозное проплавление разрезаемого металла и выдувает расплав из полости реза. Наличие кислорода в воздухе при резке сталей дает дополнительный тепловой эф фект за счет экзотермической реакции окисления железа.
Возможность применения ВПР была предопределена разра боткой термохимических (пленочных) катодов, стойких в агрес-
69
Рис. 34. Схема воздушно-плазменной резки: / - катодный узел плазмотрона; 2 - изоля ционный корпус плазмотрона; 3 - сопловой узел; 4 - катод с накидной гайкой-завихри- телем; 5- разрезаемое изделие
сивной окислительной среде. Механизм работы термохимиче ских катодов обусловлен возникновением при взаимодействии циркония (гафния) с воздухом в процессе горения дуги туго плавкой пленки из нитрида и диоксида циркония (гафния) на торце активной вставки, запрессованной в медную обойму. Образующаяся на торце вставки пленка приобретает высокие эмиссионные свойства и, благодаря этому, а также высоким зна чениям температуры плавления и кипения, обеспечивает устой чивое существование воздушно-плазменной дуги на катодном опорном пятне.
ВПР имеет высокую тепловую эффективность, обеспечива ет высокую скорость резки углеродистых сталей, цветных ме таллов и сплавов при экономичности процесса.
Однако ВПР имеет существенный недостаток. При обрыве дуги пленка быстро остывает, дает усадку и растрескивается, а при последующих включениях дуги из-за термоудара частично
70