книги / Системы централизованного теплоснабжения
..pdfПРИЛОЖЕНИЕ 3
Таблица 1
Форма таблицы для сбора тепловых нагрузок на отопление и вентиляцию для жилых и общественных зданий
|
|
|
Удельная |
|
|
|
|
Расчет- |
|
Удельная |
Расчет- |
|||||||||
|
Назначе- |
|
отопительная |
|
|
|
|
ная |
|
вентиляцион- |
ная |
|||||||||
|
Объем |
характери- |
|
tср., |
tн5, |
|
нагрузка |
|
ная характе- |
нагрузка |
||||||||||
№ |
ние |
здания |
стика qo |
α |
kи |
на ото- |
|
ристика qv |
на вен- |
|||||||||||
п/п |
здания, |
V, м³ |
ккал |
|
Вт |
|
°С |
°С |
|
пление |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тиляцию |
|
адрес |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q'o, |
|
ккал |
|
|
|
Вт |
Q'v, |
|||
|
|
ч м3 С |
м3 °С |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ч м |
3 |
С |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
м |
°С |
Вт |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[ккал/ч] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[ккал/ч] |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
|
|
12 |
|
13 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2
Форма таблицы для сбора тепловой нагрузки на горячее водоснабжение для жилых и общественных зданий
|
|
Объем |
Количе- |
Норма |
|
|
|
|
|
|
|
Назначение |
ство |
водопо- |
|
|
Ghcp , |
Gh , |
Qhcp , |
Qh , |
|
№ |
зда- |
треб- |
kч |
kсут |
||||||
п/п |
здания, |
ния, |
потреби- |
ления |
кг/ч |
кг/ч |
Вт |
Вт |
||
адрес |
телей |
|
|
|||||||
|
V, м³ |
a, л/сут |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
m, чел. |
на 1 чел. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3
Форма таблицы для гидравлического расчета участков и направлений тепловой сети
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pуд,, |
Pуч, |
№ |
Gd, |
Dн·δ, |
Dу, |
Sрасч |
Sтабл |
L, м |
lэ/l |
Lp, м |
kw |
w, |
мм |
мм |
уч. |
м3/ч |
мм |
мм |
м/с |
вод. |
вод. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст. |
ст. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Па] |
[Па] |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
91
Здесь Gd – расход сетевой воды на участке, м3/ч; Dн·δ – диаметр и толщина стенки трубопровода, мм; Dу – условный диаметр трубопровода, мм; l – длина участка по плану, м; lэ – эквивалентная длина, учитывающая наличие местных сопротивлений, м; lp – расчетная длина участка, м; kw – коэффициент скорости; w – скорость воды в трубопроводе, м/с; Pуд – удельные потери давления, мм вод.ст [Па]; Pуч – потери давления на участке, мм вод.ст [Па].
Таблица 4
Форма таблицы для определения диаметров дроссельных диафрагм
|
|
Расход |
|
|
|
|
№ |
Назначение |
теплоно- |
Располагае- |
Потери напора |
Гасимый |
Диаметр |
здания, |
сителя |
мый напор, |
в ответвлении, |
напор, |
диафрагмы, |
|
п/п |
адрес |
на вводе |
м вод.ст. |
м вод.ст. |
м вод.ст. |
мм |
|
|
в здание, т/ч |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
92
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
График отпуска тепловой энергии для источников г. Перми
|
|
Температура, °С |
|
|
Температу- |
В подаю- |
После сис- |
В подаю- |
После сис- |
тем ото- |
тем ото- |
|||
ра наруж- |
щем трубо- |
пления и |
щем трубо- |
пления и |
ного возду- |
проводе для |
вентиляции |
проводе 2- |
вентиляции |
ха, С |
ТЭЦ-6; |
1-гоконтура |
го контура |
2-гоконтура |
ТЭЦ-9; |
независи- |
|||
|
ТЭЦ-14 |
независи- |
мой схемы |
независи- |
|
мойсхемы |
мойсхемы |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Летний |
70,0 |
|
|
|
период |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
72,9 |
55,6 |
59,5 |
50,5 |
7 |
73,0 |
54,9 |
59,0 |
49,9 |
6 |
73,3 |
54,3 |
58,5 |
49,3 |
5 |
73,3 |
53,6 |
58,0 |
48,6 |
4 |
73,5 |
53,3 |
57,5 |
48.2 |
3 |
73,6 |
52,6 |
57,0 |
47,6 |
2 |
73,9 |
52,0 |
56,5 |
47,0 |
1 |
75,6 |
51,4 |
56,0 |
46,4 |
0 |
77,3 |
50,8 |
55,5 |
45,8 |
–1 |
78,7 |
50,2 |
55,0 |
45,3 |
–2 |
80,9 |
51,0 |
56,3 |
46,0 |
–3 |
83,1 |
51,9 |
57,6 |
46,9 |
–4 |
86,3 |
52,7 |
58,8 |
47,7 |
–5 |
87,4 |
53,5 |
60,1 |
48,5 |
–6 |
89,6 |
54,3 |
61,3 |
49,3 |
–7 |
91,7 |
55,1 |
62,6 |
50,1 |
–8 |
93,3 |
55,9 |
63,6 |
50,9 |
–9 |
95,9 |
5б,6 |
65,0 |
51,6 |
–10 |
98,0 |
57,4 |
66,2 |
52,4 |
–11 |
100,1 |
58,2 |
67,4 |
53,2 |
–12 |
102,1 |
58,9 |
68,7 |
53,9 |
–13 |
104,2 |
59,7 |
69,8 |
54,7 |
–14 |
106,2 |
60,4 |
71,0 |
55,4 |
–15 |
108,2 |
61,3 |
72,2 |
56,2 |
–16 |
110,3 |
61,9 |
73,4 |
56,9 |
93
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
–17 |
112,2 |
62,6 |
74,6 |
67,6 |
–18 |
114,2 |
63,3 |
75,7 |
58,3 |
–19 |
116,2 |
64.1 |
76,9 |
59,1 |
–20 |
118,3 |
64,8 |
78,1 |
59,8 |
–21 |
120,5 |
65,5 |
79,2 |
60,5 |
–22 |
122,6 |
66,3 |
80,4 |
61,3 |
–23 |
124,7 |
66,9 |
81,5 |
61,9 |
–24 |
126,9 |
67,6 |
82,7 |
62,6 |
–25 |
129,0 |
68,3 |
83.6 |
63,3 |
–26 |
131,1 |
69,0 |
84,9 |
64,0 |
–27 |
133,3 |
69,7 |
86,1 |
64,7 |
–28 |
135,0 |
70,3 |
87,2 |
65,3 |
–29 |
135,0 |
71,0 |
88,3 |
66,0 |
–30 |
135,0 |
71,7 |
89,5 |
66,7 |
–31 |
135,0 |
72,4 |
90,6 |
67,4 |
–32 |
135,0 |
73,0 |
91,7 |
68,0 |
–33 |
135,0 |
73,7 |
92,8 |
68,7 |
–34 |
135,0 |
74,3 |
93,9 |
69,3 |
–35 |
135,0 |
75,0 |
95,0 |
70,0 |
График регулирования температуры теплоносителя: 1 – в подающем трубопроводе тепловой сети; 2 – в подающем трубопроводе систем отопления; 3 – в обратном трубопроводе тепловой сети
94
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Схемы присоединения нагревателей горячего водоснабжения
По схеме на рис. 1 подогреватель включается последовательно и перед системой отопления. Схема применяется, когда
Qmax |
0,2 и нагрузка ГВС мала. Достоинством этой схемы явля- |
h |
|
Qо |
|
ется стабильный гидравлический режим благодаря постоянному расходу теплоносителя на абонентский ввод в течение всего отопительного сезона, поддерживаемый регулятором расхода РР. Для компенсации недогрева помещений в периоды пикового водоразбора используется теплоаккумулирующая способность зданий. Это возможно в том случае, когда тепловая сеть работает по повышенному температурному графику. Если же применяется обычный отопительный график, такую схему рекомендуется применять только при очень маленьких нагрузках ГВС.
Рис. 1. Одноступенчатая «предвключенная» схема присоединения бойлеров
95
Схему с присоединением бойлера ГВС последовательно, после системы отопления (рис. 2), иногда называют схемой инженера Якимова. Схема предусматривает устройство байпасной линии с регулятором температуры для подмешивания к обратной линии из системы отопления воды из подающего трубопровода. Поскольку сокращение расхода на систему отопления может привести к ее «недогреву», схему возможно применять при незначительной нагрузке нагорячее водоснабжение или ее периодичностью.
Рис. 2. Одноступенчатая «завключенная» схема присоединения бойлеров
Схему, приведенную на рис. 3, применяют, когда |
Qmax |
0,2. |
h |
||
|
Qо |
|
Постоянная температура горячей воды на выходе из подогревателя поддерживается регулятором температуры РТ в зависимости от ее расхода. Поскольку в схеме не используется теплота обратной сетевой воды, имеет место завышенный расход сетевой воды на абонентский ввод.
По схеме рис. 4 сетевая вода разделяется на два потока: один проходит через регулятор расхода РР, а второй через подогреватель второй ступени, затем эти потоки смешиваются и поступают в систему отопления.
96
Рис. 3. Одноступенчатая параллельная схема присоединения бойлеров
Рис. 4. Двухступенчатая последовательная схема присоединения бойлеров
97
При температуре обратной воды после системы отопления 70 оС и средней нагрузке в системе горячего водоснабжения водопроводная вода практически полностью нагревается до нормы в первой ступени, и вторая ступень отключена, регулятор температуры РТ на сетевой воде закрыт, вся сетевая вода поступает через регулятор расхода РР в систему отопления, и система отопления получает теплоты больше расчетного значения.
Если обратная вода имеет после системы отопления температуру 30–40 оС, то нагрева водопроводной воды в первой ступени недостаточно, и она догревается во второй ступени. Полученный при небольшом водоразборе избыток теплоты в системе отопления компенсирует уменьшение отпуска теплоты при пиковом водоразборе, таким образом используется теплоаккумулирующая способность ограждающих конструкций зданий. Эта схема применяется в жилых, общественных и промышленных зданиях при
Qmax
соотношении нагрузок Qh о 0,6.
Преимуществом последовательной схемы по сравнению с другими является уменьшение расхода воды в сети. Сокращение расхода сетевой воды по этой схеме составляет (на тепловой пункт) 40 % по сравнению с параллельной и 25 % – по сравнению со смешанной. Возврат сетевой воды с низкой температурой улучшает эффект теплофикации.
Недостатком схемы является отсутствие возможности полного автоматического регулирования теплового пункта.
Схема, представленная на рис. 5, наиболее удачно поддается автоматическому регулированию, расход сетевой воды поддерживается не выше заданного. С ростом водоразбора регулятор температуры РТ откроется, увеличив расход сетевой воды через вторую ступень подогревателя горячего водоснабжения, при этом сокращается расход сетевой воды на отопление. Но подогреватель второй ступени включен параллельно, поэтому поддержание постоянного расхода воды в системе
98
отопления обеспечивается циркуляционным насосом, и регулятор давления РД будет поддерживать постоянным расход смешанной воды в системе отопления.
Рис. 5. Двухступенчатая смешанная схема присоединения бойлеров
99
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Таблица 1
Условный проход штуцера и запорной арматуры для спуска воды из секционируемых участков водяных тепловых сетей
Условный |
Условный проход |
Условный |
Условный проход |
|
проход |
проход |
|||
штуцера и запорной |
штуцера и запорной |
|||
трубопровода, |
трубопровода, |
|||
мм |
арматуры, мм |
мм |
арматуры, мм |
|
|
|
|||
До 65 вкл. |
25 |
500 |
150 |
|
|
|
|
|
|
80–125 |
40 |
600–700 |
200 |
|
|
|
|
|
|
150 |
50 |
800–900 |
250 |
|
|
|
|
|
|
200–250 |
80 |
1000–1400 |
300 |
|
|
|
|
|
|
300–400 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2
Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха
Условный проход |
Условный проход |
Условный проход |
Условный проход |
штуцераизапорной |
штуцераизапорной |
||
трубопровода, мм |
арматуры, мм |
трубопровода, мм |
арматуры, мм |
|
|
||
25–80 |
15 |
500–700 |
40 |
|
|
|
|
100–150 |
20 |
800–1200 |
50 |
|
|
|
|
200–300 |
25 |
1400 |
65 |
|
|
|
|
350–400 |
32 |
|
|
|
|
|
|
100