книги / Технология переработки нефти и газа. Первичная переработка нефти и газа
.pdf2.3.2. Фактор сжимаемости
Если в уравнении Ван-дер-Ваальса вместо P, T и V вставить кри- тические параметры, а значения констант заменить соответствующи-
ми выражениями также через критические параметры |
(a = 3PкрVкр2 |
|||
и b = Vкр / 3), то для критической точки уравнение примет вид |
||||
P V |
= |
3 |
RT , |
(2.50) |
|
||||
кр кр |
8 |
кр |
|
|
|
|
|
а для всех остальных условий будет иметь следующий вид:
PV = µRT, |
(2.51) |
где µ – фактор сжимаемости.
Фактор сжимаемости зависит от температуры, давления, приро- ды нефтяных газов и позволяет учесть отклонение в поведении ре- ального газа от идеального (для идеального газа пренебрегают разме- рами молекул и притяжением между ними) при повышенных темпе- ратурах и давлениях.
Значение µ определяют графически, используя значения Рпр
и Тпр [1, рис. 3.10; 3, рис. 7; 4, рис. 2.21; 6, рис. 7; 7, рис. 5.1–5.3].
Фактор сжимаемости µсм – величина аддитивная, для смеси мо- жет быть определен по формуле
см |
= |
1 N1 + 2 N2 + ... + i Ni |
, |
(2.52) |
|
||||
|
|
N1 + N2 + ... + Ni |
|
где i – фактор сжимаемости i-го компонента смеси; Ni – количество молей i-го компонента смеси.
2.3.2. Летучесть (фугитивность)
Летучесть химически чистой жидкости равна давлению ее на- сыщенных паров в условиях равновесия с жидкой фазой.
В сложных смесях летучесть компонентов определяется их пар- циальными давлениями. По законам Рауля–Дальтона в условиях рав-
51
новесия парциальные давления компонентов в жидкой и паровой фа- зах равны между собой:
π y= Px, |
(2.53) |
где π – общее давление в системе;
P – давление паров чистого компонента при температуре системы; y и x – мольные доли компонента в парах и в жидкости соответ-
ственно.
Преобразуя это уравнение, получим формулу вида
y |
= |
P |
= k, |
(2.54) |
|
|
|||
x π |
|
где k – константа фазового равновесия, характеризующая распределе- ние компонента между паровой и жидкой фазами.
Значение k можно определить по номограммам [3, прил. 10
и прил. 11; 7, рис. 8.1–8.4].
Реальные газы и пары не подчиняются законам Рауля–Дальтона, и в уравнения требуется вводить поправки. В то же время равенство может быть сохранено, если вместо π и P ввести значения их функ- ций f(π) и f(P), являющихся некоторыми функциями состояния веще- ства и называемыми фугитивностями, или летучестями.
Для идеального газа летучесть равна давлению насыщенных па- ров. Для реальных газов это справедливо только в условиях высокой разряженности.
На практике значения фугитивностей определяют по графикам, используя значения Pпр и Tпр [3, рис. 9; 6, рис. 8 и 9; 7, рис. 6.1].
|
f |
|
Отношение |
|
называется коэффициентом активности |
|
||
|
Pнас |
γ = f . Для идеального газа γ = 1.
Pнас
52
Чтобы точно рассчитать константу фазового равновесия для ре- альных газов и паров, когда жидкость находится не под давлением своих насыщенных паров, фугитивность находят по формуле
|
ft ,жπ |
= −2,3lg k = |
Vж (π − |
Pнас ) |
|
|
2,3lg |
|
|
|
, |
(2.55) |
|
ft ,жP |
RT |
|
где ft ,жπ и ft ,жP – фугитивность жидкости при давлении в системе π
и давлении насыщенных паров Pнас соответственно; Vж – мольный объем компонента, м3/кмоль;
R – универсальная газовая постоянная, 8,31 Па м3/кмоль К;
T– температура, К.
2.3.3.Методы определения давления насыщенных паров
Для определения давления насыщенных паров нефтепродуктов применяют статический метод, основанный на измерении Pнас жидко- сти при заданной температуре в условиях равновесия.
По данному методу работает стандартная бомба Рейда, которая и используется при технических определениях Pнас нефтепродуктов.
Бомба |
Рейда представляет собой сборную емкость, состоящую |
из двух |
камер: паровой и жидкостной (соотношение объемов ка- |
мер 4 : 1). Нефтепродукт заливают в жидкостную камеру, к которой присоединяют паровую камеру с манометром. Всю емкость помеща- ют в баню при 37,8 °С (100 °F) до установления постоянного значения давления по манометру (что означает достижение равновесия паров и жидкости). Давление насыщенных паров определяют по формуле
|
|
Pнас, t = Pм − Pатм |
|
t − t0 |
, |
(2.56) |
|
|
t0 |
+ 273 |
|||
где Рнас,t |
– |
давление насыщенных паров жидкости при температуре t; |
||||
Ратм |
– |
атмосферное давление; |
|
|
|
|
Рм |
– |
показания манометра; |
|
|
|
|
t0 |
– |
температура окружающего воздуха, °С. |
|
53
2.4. Вязкость
Вязкостью называется свойство жидкости или газа оказывать сопротивление перемещению одного слоя относительного другого под действием внешней силы. Этот показатель характеризует прока- чиваемость нефти по трубопроводам, прокачиваемость топлив в сис- теме питания, поведение масел в различных узлах трения машин и механизмов.
Природа внутреннего трения связана с преодолением сил меж- молекулярного взаимодействия, которые обуславливаются Ван-дер- Ваальсовскими силами (ориентационное, индукционное, дисперсион- ное и радикально-молекулярное взаимодействие).
Величина, характеризующая усилие (в Н), необходимое для пе- ремещения двух слоев вещества площадью 1 м2, находящихся на рас- стоянии 1 м, со скоростью 1 м/с называется динамической вязко- стью (η). Измеряется в Па с ((Н м)/(м2 м/с), система СИ) или пуазах (П, г/см с, система СГС) (1 П = 0,1 Па с; 1 сП (сантипуаз) = 1 мПа с).
В технологических расчетах чаще используется кинематическая вязкость (ν ), являющаяся частным от деления динамической вязкости на плотность:
ν t = |
η |
t |
, |
(2.57) |
|
ρ |
|
||||
|
t |
|
|
||
где η t – вязкость нефтепродукта при температуре t, Па с. |
|
|
|||
ρ t – плотность нефтепродукта при температуре t, кг/м3. |
|
м2/с |
|||
Единицей измерения кинематической вязкости являются |
|||||
(система СИ) и стокс (Ст, см2/с, система СГС) (1 Ст = |
10–4 |
м2/с; |
|||
1 сСт = 10–6 м2/с = 1 мм2/с). |
|
|
|
|
Для оценки вязкости тяжелых высоковязких нефтепродуктов используют условную, или относительную, вязкость, под которой понимают отношение времени истечения из стандартного вискози- метра 200 мл жидкости при температуре испытания ко времени исте- чения 200 мл дистиллированной воды при 20 °С. Измеряется в граду- сах условной вязкости (°ВУ, или градусы Энглера). Для взаимного перерасчета вязкости нефтепродуктов, измеренной различными мето-
54
дами, используют формулы, графики, номограммы [3, прил. 12; 4,
табл. 2.11; 5, рис. 1.3].
Условная вязкость может быть выражена временем истечения определенного объема жидкости из стандартного вискозиметра, предназначенного для определения вязкости определенных продук- тов (например, ВУБ-1 предназначен для измерения условной вязкости битумов, с).
При пересчете условной вязкости в кинематическую можно
применять приближенную формулу: |
|
ν t = 7,41 ВУt . |
(2.58) |
Однако для более точных расчетов лучше пользоваться графи- ками и номограммами.
Вязкость нефтепродуктов зависит от их фракционного (выше для более тяжелых) и химического состава (наименьшая – для пара- финов, наибольшая – для нафтенов, промежуточное положение зани- мают ароматические углеводороды).
2.4.1. Зависимость вязкости от температуры
Для химически чистых жидкостей зависимость вязкости от тем- пературы выражается формулой Г.М. Панченкова:
|
ω |
|
ρ |
4 |
|
|
|
|
ε |
|
|
|
ε |
2 |
|
|||
|
2 |
3 |
|
|
|
|
|
− |
|
|||||||||
η = 3 6R 3 |
|
|
|
|
T e RT |
1− |
e RT |
, |
(2.59) |
|||||||||
|
|
|||||||||||||||||
N A |
|
|
|
5 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
M 6 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где R – универсальная газовая постоянная;
ω– собственный объем молекул;
NА – число Авогадро (NА = 6,022 1023 моль–1);
ρ– плотность;
ε – энергия связи между молекулами; M – молекулярная масса;
T – абсолютная температура, К.
Формула достаточно точна. Для индивидуальных углеводородов отклонение от экспериментальных данных не превышает 3 %. Однако большинство технологических расчетов связано с определением вяз-
55
кости смесей углеводородов, что затрудняет использование данной формулы (отсутствуют значения ω и ε).
Для практических расчетов получила применение формула Вальтера:
|
(100ν t + 0,8)T B = k, |
(2.60) |
где T |
– абсолютная температура, К; |
|
ν t |
– кинематическая вязкость; |
|
B, k |
– постоянные для данного вещества величины. |
|
Путем двойного логарифмирования она приводится к виду
lg(lg(100ν t + 0,8))) = A + B lg T, |
(2.61) |
где А, В – постоянные для данного вещества величины.
По преобразованной формуле Вальтера Семенидо была по- строена номограмма, которая позволяет найти вязкости нефтепродук- та при любой температуре, если известны вязкости данного нефте- продукта при двух других температурах [1, рис. 3.13; 3, прил. 13; 4,
рис. 2.24; 5, рис. 1.7; 6, рис. 13; 7, рис. 9.1 и 9.2].
Изменение вязкости нефтепродуктов, в частности масел, при изменении температуры имеет большое практическое значение с точ- ки зрения эксплуатации машин и механизмов в широком интервале температур.
Для характеристики зависимости смазывающей способности масел от температуры был введён показатель – индекс вязкости (ИВ), который является функцией группового химического состава масла.
Система индекса вязкости была введена американцами Дином
иДевисом путём сравнения испытуемого масла с эталонами.
Внашей стране ИВ определяется по двум значениям кинемати- ческой вязкости при 50 и 100 °С или при 40 и 100 °С по специальной таблице Госкомитета стандартов. Для укрупнённых и ориентировоч-
ных расчётов индекса вязкости можно использовать номограммы и графики [1, рис. 3.14; 3, прил. 14; 4, рис. 2.26; 6, рис. 16 и 17; 7, рис. 9.13–9.15].
Чем выше ИВ масла, тем меньше изменяется вязкость при изме- нении температуры. ИВ зависит от группового углеводородного со-
56
става и от структуры углеводородов. Наибольшим ИВ обладают па- рафиновые и нафтеновые углеводороды, наименьшим – полицикли- ческие арены (особенно голоядерные), а также ароматические угле- водороды с короткими боковыми цепями.
2.4.2. Вязкостно-массовая константа
Эта величина устанавливает связь между плотностью и вязко- стью нефтепродуктов, следовательно, по этому показателю можно судить о зависимости вязкости от химических свойств нефтепродук- тов (т.к. плотность отчасти отражает химический состав нефтепро- дукта). Для расчёта вязкостно-массовой константы (ВМК) получила распространение формула Пинкевича:
|
ВМК = |
ρ 1515− 0,24− |
0,038lgν 100 |
, |
(2.62) |
|
|
0,755 − 0,011lg ν 100 |
|||||
|
|
|
|
|||
где ρ 1515 |
– относительная плотность; |
|
|
|
||
ν 100 |
– кинематическая вязкость |
нефтепро- |
|
|
||
|
дукта при 100 °С, мм2/с. |
|
|
|
||
Значение ВМК изменяется, как правило, |
|
|
||||
в пределах от 0,75 до 0,9. Чем выше ВМК, тем |
Рис. 2.1. Общий вид за- |
|||||
ниже ИВ нефтепродукта, и наоборот. Эта зави- |
||||||
висимости ИВ от ВМК |
симость имеет вид, приведенный на рис. 2.1.
2.4.3. Вязкость нефтяных дисперсных систем
При определённых внешних воздействиях (температуре, давле- нии, ультразвуковых и магнитных полях) в нефтепродуктах может появляться дисперсная фаза (ассоциаты молекул асфальтенов, кар- боиды, кристаллы н-алканов и др.). Такая нефтяная дисперсная сис- тема (НДС) не будет подчиняться по своим вязкостным характери- стикам закономерностям, характерным для ньютоновских жидкостей, для которых вязкость зависит только от температуры.
Момент перехода от истинного раствора к НДС является пер- вым фазовым переходом (начало образования дисперсной фазы). При дальнейшем воздействии на систему рост доли дисперсной фазы ве- дёт к образованию студнеподобной системы (2-й фазовый переход),
57
азатем и к полной потере подвижности (3-й фазовый переход) – к коллоидному состоянию (гелю). Если в составе нефтепродукта мно- го н-алканов, то вместо геля может образоваться твёрдое кристалли- ческое вещество.
Между 1-м и 3-м фазовыми переходами вязкостные свойства НДС будут определяться не только Ван-дер-Вальсовскими силами, но также взаимодействием образовавшейся дисперсной фазы с ис- тинным раствором и межкристаллическими взаимодействиями.
Всостоянии НДС о вязкости как таковой речь идти не может,
авнутреннее трение такого вещества характеризуется предельным напряжением сдвига (Па):
τ = 981 F , (2.63)
S
где S – площадь сдвигаемых поверхностей, м2;
F – усилие, при котором происходит взаимный сдвиг, Н. Особенность вязкостных свойств структурированных нефтяных
систем заключается в том, что их вязкость зависит от режима их те- чения (градиента скорости взаимного перемещения слоев) (рис. 2.2).
Характер изменения вязкости для таких нефтепродуктов сле- дующий:
Рис. 2.2. Общий вид зависимо- сти вязкости от градиента ско- рости сдвига
участок 1 – разрушение структуры с ростом градиента скорости (неньютоновская жидкость);
участок 2 – ньютоновская жидкость (вязкость не зависит от градиента скоро- сти – структуры разрушены);
участок 3 – вязкость растёт за счёт турбулизации потока при больших зна- чениях градиента скорости.
2.4.4. Зависимость вязкости нефтепродуктов от давления
Вязкость как жидких, так и газообразных нефтепродуктов с по- вышением давления возрастает. Это имеет большое практическое значение, т.к. масла в различных механизмах испытывают очень большое давление (например, в зубчатых передачах и т.п.).
58
Зависимость вязкости масел от давления может быть выражена уравнением
η P= η 0 еa P , |
(2.64) |
где η P и η 0 – динамические вязкости нефтепродукта при давлении Р и атмосферном давлении соответственно;
a– постоянный для каждого масла коэффициент, лежащий
винтервале 0,23–0,03 (большее значение для большей
вязкости).
Эта формула описывает степенной закон зависимости вязкости от давления до значений Р = 1500–2000 МПа. Выше этого диапазона масла затвердевают.
При изменении давления вязкость различных углеводородов меняется не одинаково. Меньше всего давление сказывается на вязко- сти парафиновых углеводородов, значительно больше его влияние на вязкость нафтенов и ароматики. С ростом температуры воздейст- вие давления на вязкость нефтепродуктов снижается.
Кроме формулы, приведённой выше, Мапстоном была предло- жено ещё одно уравнение для расчёта вязкости при высоком давлении:
lg |
ν |
P |
= 0,0142 P (0,0239 + 0,01638ν 00,278 ), |
(2.65) |
|||
ν |
0 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
где ν P и ν 0 – кинематические |
вязкости |
нефтепродукта |
при давле- |
||||
нии Р и атмосферном давлении соответственно; |
|||||||
Р – давление, атм. |
|
|
|
||||
На основании этого |
уравнения |
разработана |
номограмма |
||||
[6, рис. 21; 7, рис. 9.9]. |
|
|
|
2.4.5. Вязкость смеси нефтепродуктов
Смешение нефтепродуктов имеет большое практическое значе- ние, в частности при компаундировании дистиллятных и остаточных масел.
Экспериментально установлено, что аддитивность вязкостных свойств смесей имеет место лишь при смешении двух компонентов.
59
В противном случае вязкость смеси, как правило, меньше, чем вы- численная по правилу смешения.
Приблизительно вязкость смеси нефтепродуктов можно рассчи- тать через величину, обратную вязкости, – подвижность ψ см:
|
|
|
|
m1 |
|
1 |
+ m2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ψ см= |
1 = |
|
|
η 1 |
η |
2 |
, |
(2.66) |
||
|
|
|
m1+ m2 |
|
|
||||||
|
|
η см |
|
|
|
|
|
||||
отсюда |
η см= |
(m1 + m2 )η η1 2 |
, |
|
|
(2.67) |
|||||
m1η 2+ mη2 1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где η 1, η 2, η см |
– динамические вязкости компонентов смеси и самой |
||||||||||
|
смеси соответственно; |
|
|
|
|
||||||
m1 и m2 |
– массы компонентов смеси. |
|
|
|
|
||||||
Вязкость смеси можно определить и по номограммам: |
номо- |
грамме ASTM (базируется на формуле Вальтера), номограмме Моли- на-Гурвича (построена на основании экспериментальных данных для смеси масел А и Б, из которых А имеет ВУ20 = 1,5 °ВУ, а Б имеет ВУ = 60 °ВУ). Масла смешиваются в соотношении от 0 до 100 % [1, рис. 3.16; 3, прил. 15; 4, рис. 2.25; 6, рис. 22 и 23; 7, рис. 2.7 и 2.8].
2.4.6. Вязкость углеводородных газов и нефтяных паров
Вязкость газов и паров подчиняется иным, чем для жидкостей, закономерностям. Так, температурная зависимость для них обратная, т.е. с повышением температуры вязкость газов растёт. Эта законо- мерность описывается формулой Сюзерленда:
|
|
|
273 + С |
|
Т |
1,5 |
||
η |
Т= η 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т + С |
273 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
или формулой Фроста: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
m |
|
||
|
η Т |
= η 0 |
|
|
, |
|
|
|
|
Т0 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где η Т, η 0 – динамические вязкости газа при температуре Т и Т0,
С и m – постоянные для каждого газа величины.
(2.68)
(2.69)
Па с;
60