книги / Остаточные напряжения
..pdf-0,2 |
-0,1 |
0 |
0,1 |
0 , 2 |
Ро
Рис. 4.12. Эпюра распределения эквивалентных остаточных напряжении,
когда предел текучести наплавленного слоя превышает предел текучести
основы и р s </? „
Рис. 4.13. Эпюры распределения напряжений при а г и ) а г о ,
когда пластические деформации достигают границы основы и наплавленного слоя:
а) эквивалентные напряжения при деформировании; б) остаточные эквивалентные напряжения
В этом случае расчет необходимо проводить по следующей схеме. Решить уравнение (4.35) и определить корни Р1аи Р2а
Определить со по формуле (4.29). Определить т по
формуле
|
|
|
Ро |
|
®! |
= ° Т .Н 'Р я |
+СТГО2.д(р— Р |
я ) + ®ж{ |
в ^ Р = |
|
|
|
Р24 |
|
= |
^ г .я .Р я |
+ стг о . (Р га |
—РРоя )[Р+о |
—Ро V^ + Po + |
+1п(рл+^Тр[)-йа+ри^ - ь ( р и+> 7 й : ) . (4.37)
Затем следует вычислить коэффициент перераспределе ния напряжений n=co/coj и определить новые границы зоны теку чести. Для этого необходимо решить уравнение (4.35), заменив
Ро на pi=np0, и определить р1а(1) и Р2а(1) (р1а(1) < р2а(1)). После это го определяется новое значение площади эпюры эквивалентных напряжений соц^, подставив в формулу (4.37) вместо Р2а вели чину Р2а(1), и вычисляется коэффициент перераспределения на
пряжений ni=со/o)i(i). Далее, из уравнения (4.35) определяются Р,а(2) и Р2д(2)с заменой ро на р2= п-гцро, вычисляется площадь
(OiQ) по формуле (4.37) с заменой Р2а на р2а(2)и снова определяет ся коэффициент перераспределения напряжений n2=ca/coi(2), и
Т.Д., пока и, будет мало отличаться от единицы. Значение р2а(|)
показывает нижнюю границу зоны текучести в наплавленной ос нове, т.е. рм(() =Д 0.
Дття определения остаточных напряжений необходимо по строить зависимости ожв и с/экв по уравнениям (4.25) и (4.26) и
определить точку их пересечения, т.е. |
|
|
|
|
|||
на |
участке |
/ч , /->^ о |
оЭм(ост)= |
о™.— |
/ |
^жв(ост) |
|
0<р<ро |
а экв\ |
к = — ;----, |
|||||
O x ( о с т ) |
K ( J x> О у ( о с т ) |
К О у > O z (o c m ) |
|
|
|
|
|
на участке До</?<Д, |
оЭм(ост)= о™.—оэм\ |
||||||
на участке /?„</?<Д 0 |
о э к в ( о с т ) = |
о ™ |
.— о э к в ; |
||||
Н а учаС ТК е |
|
& э м ( о с т ) ~ |
& э к в (е ) |
@ э к в • |
|||
Для последних трех |
участков |
(Ро<Р<Ро) |
к\ = ■■3кв(ост) и |
||||
|
|
|
|
|
|
|
стэкв |
@ х (о с т ) |
К ](Т х > G y (o c m ) |
K/Oj* O z ( o c m ) ~ K ] O z - |
|
|
|
|
Эпюра остаточных эквивалентных напряжений для этого случая показана на рис. 4.13, б. В этом случае в наплавленном слое будут возникать только сжимающие напряжения.
5 случай. Предел текучести наплавленного слоя меньш предела текучести материала основной детали отн.< Ото., зона те кучести в наплавленном слое достигает границы слоев, но в ос нове деформации остаются упругими (рис. 4.14, а). В этом слу чае расчет следует проводить следующим образом.
Рис. 4.14. Эпюры распределения напряжений при о тн < а ГС),
когда пластические деформации достигают границы основы и наплавленного слоя: а) эквивалентные напряжения
при деформировании; б) остаточные эквивалентные напряжения
Необходимо определить сопо формуле (4.29), (0 \ по фор
муле
” ® Т.Н. ’ Р я |
®эквJ |
^У .яРоя.[Р о |
Ро |
Ро ~* |
|
|
Ря |
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.38) |
» |
+ 1 п |р о + > / 1 + Ро ) - Р я + Р я > А + Р я “ ^ ( Р н + > /1 + Р я ) |
а затем коэффициент перераспределения напряжений п=со/а>].
После этого следует определить оащу по формуле (4.38), за менив ро наpi= про, вычислить ni=m/a>i(i). Затем определить (Ощ)
по формуле (4.38), заменив ро на р2 =п-щро, и вычислить
П2=йз/а)](2). Таким образом, расчет повторяется до тех пор, пока ni=aV(Oi(i) будет отличаться от единицы не более, чем на 0,0001.
Площадь эпюры вычисляется по формуле (4.38) с заменой ро
на pi= (n-nin2...nj)p0.
Когда определено щ отличающееся от единицы на величи ну, меньшую 0,0001, необходимо построить зависимость аэкв(е)П0
уравнению (4.25) с заменой ро нар,= (п-П1 -п2...п$ро-
Для определения остаточных напряжений следует постро ить зависимости аэкв и с/экв по уравнениям (4.25) и (4.26) и опре делить точку D их пересечения, т.е. Ро-
Тогда на участке |
0<p<pD оэкв(0С1)= отн.- |
о жв |
к = СТж8(ост,); |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
^ же |
^ х ( о с т ) |
К (Т Х , 6 у ( о с т ) |
К ( 7 у ] < Jz (o c m )~ K ( J Z \ |
|
|
|
|
||
Н а уЧ аСТК е P D ^ P ^ |
P H |
(Т ж в (о с т ) |
Отн. — |
@ э к в |
» |
|||
На учаСТКе Р н ^ - Р ^ - Р о |
( Т ж в ( о с т ) ~ |
(Т ж в (е ) — Оэга • |
||||||
Для последних |
двух |
участков (Ро<Р<Ро) |
к, = СТэ>:8(ост) ц |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
СТэ«, |
^ х (о с г ) |
К/СТдс ( Т у ( о с т ) ~ |
К / ( Т у , О г ( о с т ) ~ К l O z . |
|
|
|
|
||
Эпюра эквивалентных остаточных напряжений для этого |
||||||||
случая |
показана |
на |
рис. 4.14, б. |
При |
этом, |
как видно из |
||
рис. 4.14, б, в наплавленном |
слое |
будут |
возникать |
только сжи |
||||
мающие напряжения, а в основе детали — только растягивающие. |
||||||||
6 |
случай. Текучесть наступает раньше в основе детали, чем |
в наплавленном слое. Это может быть тогда, когда ат„. значи
тельно больше, чем <гт.0,- Но, учитывая, что при поверхностном пластическом деформировании всегда желательно достичь пла стического состояния в поверхностном слое, распределение на пряжений в этом случае будет таким, как показано на рис. 4.13, а. Только зона текучести в основе будет значительно глубже. Остаточные напряжения при этом будут определяться, как в 4-м случае. Эпюра остаточных эквивалентных напряжений будет иметь вид, показанный на рис. 4.13, б.
Следует иметь в виду, что во всех формулах вместо коэффи циента Пуассона ц необходимо использовать эквивалентный коэф фициент [Лэкв, определенный по формуле (4.3).
На рис. 4.10-4.14 эпюры построены при силе F, действую щей на накатник, равной силе Fa, определяемой по формуле 4.32.
При определении параметров упрочнения, с использованием способа поверхностного пластического деформирования для мате риалов с дефектами сплошности принято использовать в качестве механических констант материала величину предела текучести. Покрытия, получаемые электромагнитной наплавкой, образуются из жидкой фазы, и для таких сплавов в литературе отсутствуют данные по пределу текучести.
На рис. 4.15 приведены экспериментальные кривые испы таний на растяжение некоторых материалов ферропорошков, из которых видно, что к числу хрупких относятся материалы по рошков чугуна С-300 и ферробора ФБ-1, а материалы ферропо рошков железа ПЖРВ2 и феррованадия Fe-10%V являются дос таточно пластичными, но не имеют ярко выраженной площадки текучести. Поэтому при установлении предела текучести для та ких материалов допускается пластическая деформация в 0,2% •
Во избежание явлений перенаклепа и образования микро трещин выбор материала для электромагнитной наплавки с по верхностным пластическим деформированием следует произво
ле
дить из расчета близости величин пределов текучести материала
ферропорошка и основы.
с. МПа
Рис. 4.15. Диаграммы деформирования образцов, отлитых из ферросплавов:
1 - марки С-300 (3%С, 5%V, 3%Si, 12%Cr, 0,4%Мп); 2 - марки ФБ-1 (17% В, 3%Si, 5% А1);
3 - марки Fe - 10%V ( 0,5% С, 10%V, 0,4%Si, 0,4%Mn); 4 - марки ПЖРВ2 (0,03%C, 0,08%Si, 0,15% Mn)
Пример. Изношенная цилиндрическая деталь диаметром
Ds = 30 мм восстановлена с помощью электромагнитной наплав
ки. Толщина наплавленного слоя |
= 1 мм (рис. 4.16). Для |
упрочнения наплавленная деталь обкатывается роликовым на катником диаметром £>/ = 10 мм и длиной / = 20 мм. Модуль уп ругости материала основной детали Ео = 2-1011Па, коэффициент Пуассона цо = 0,3. Для наплавленного материала Е„ = 2,4-1011Па,
Hi = 0,26; для материала ролика Е/ = 2-Ю11Па, ц\ ~ 0,25. Преде лы текучести материала детали и наплавляемого слоя примерно одинаковы и равны <гт=200 МПа.
Следует определить остаточные напряжения, если к накат нику приложена сила F=Fa, при которой наступит текучесть на поверхности упрочняемой детали.
Рис. 4.16. Поверхностное деформирование роликом