книги / Проектирование мостов и путепроводов на автомобильных дорогах

1.

Нормативное давление на ригель от нагрузки Н-30 с уче­

том динамического коэффициента (1+ц)

Ala =

(1 + (*)S />* К, = 1,17 (6 • 0,258 4- 6 • 0,270 + 3 • 0,890 +

+ 6 • 0,955 -f б • 1) + 7,4 » 20,8 + 7,4 =» 28,2 тс,

Лео =

10 (0,993 + 0,997 + 1,0 + 0,980) = 39,7 тс.

Н

з*Уг

3• 11,7

14 тс.

А т

2,5

=

2.5

Нормативные усилия в корне консоли ригеля. 1. Изгибающие

моменты (рис. 69) от нагрузки:

а) постоянной

— (14 • 2,12 + 8,6 • 41,4) = — (29,7 + 356) =

M«A = iS>lq* +

=

б) Н-30

=

— 385,7 тем;

Also — — АзоУао — — 28,2 • 1 ,1 5 = -3 2 ,4

тем;

в) колесной НК-80

Мао =

— А & К ^ - З Э Д :- 1,0 = - 3 9 ,7

тем;

г) от толпы на тротуарах

Мтн =

- Л > 2 =

- 14 • 7,25 = -

101,5 тем.

Здесь шь ©г и ©а — площади линий влияния;

Уэо, 7«о — ординаты линий влияния.

Суммарный изгибающий момент от нормативных нагрузок

Мк= -

(385,7 + 32,4+ 101,5) »

— 519,6 тем.

а — эагруж ен ие

консоли

временной нагруз­

кой; б — линия

влияния

изгибаю щ его мо­

QS-" = - (®1Й + <7>3) =

- (5,3 -2,12 +[41,4 • 4,15) =

= -

183,2 тс;

б) нормативной Н-30

Qaо = - 1 A h — — 1 • 28,2 =

- 2 8 ,2

тс;

в) нормативной колесной НК-80;

Qao" = — Mgo= — 1 • 39,7 -

- 39,7

тс;

г) от толпы на тротуарах

Q*TH= mtA? = — 2,5 • 14 =

—35 тс.

>десь 1 — ордината лнннн влияния;

м2; W 2=l,0-2,5=

>ь Юг и (о3 — площади линий влияния: <Di= l,0 -5,3= —5,3

= —2,5 м2; (Оз= 1,0-4,15=—4,15 м2.

QA ' »

+

(?зо" + Q? " =

-

(183,2 + 28,2 +

35) =

- 246,2 тс. j

Расчетные усилия в корне консоли

ригеля

1.

Изгибающие

ломенты от нагрузки:

а) постоянной

M l =

( ш

+ шя?рр) = -

(14 • 2,33 +

8,6 • 48) =

-

445,4 тем;

б) Н-30

Af&> = — пАзо¥30=

-

1,4 • 28.2.1,15 =

— 45,4 тем;

в) колесной НК-80

Af&>= — nA$oYm =

-

1,1 • 39,7 • 1 = -

43,7 тем;

г) от толпы на тротуарах

Л1? = — лЛ?(о2 =

- 1 , 4 . 14 • 7,25 =■ — 142

тем.

Здесь

?{}р=48 тс/м — расчетная постоянная

нагрузка от пролетного стро­

ения на ригель;

q* = 1,1-2,12=2,33 тс/м — расчетная нагрузка от веса ригеля;

п — коэффициент перегрузки.

Суммарный изгибающий момент

M l = -

{Ml + Mlo + M pT) = - (445,4 + 45,4 +

142) =

в) колесной НК-80

Q&p = _ nQtb”=

— 1,1 - 39,7 =

— 43,7 тс;

г) от толпы на тротуарах

Qi* = -

Ж #" =

-

1,4 • 35 =

—49 тс.

Суммарная перерезывающая сила в корне консоли ригеля

Q2P = -

(Qn р +

Q3op +

Q?p) =

-(211,5 + 39,5 + 49) =

-

300 тс.

Определение изгибающего момента

и перерезывающих сил в пролете

Погонная нагрузка от собственного веса ригеля:

на консолях

?р = 2,12

тс/пог. MJ

?р = 2,33 тс/пог. м

в) пролетах

<7пр «= 2,3

тс/пог. м;

д£р = 2,53 тс/пог. м.

Усилия в середине пролета (рис. 70, сечение / —I).

1. Изгиба­

ющие моменты от постоянной нагрузки:

а) от веса ригеля

Щ =

<7р ^ — <7р u>i =

2,3 • 14,35 — 2,12 • 2 • 7,02 = 3,25

тем;

M l =

q\ о)4 -

ql о), =

2,53 •

14,35 - 2,33 • 2 • 7,02 = 3,6

тем;

б) от веса пролетного строения

M lр = qlv К

—2и>2) =

41,4 (14,35 -

2 • 4,3) = 239

тем;

Л4РР = nMlр =

1,1 • 239 =

263 тем.

2. Изгибающие моменты от временной нагрузки:

а) нормативной Н-30

Мзо= Мзо 2

= 0,8 • 28,2 (0,23 + 1,18 +

1,73 + 2,68 + 2,13 +

+

1,18) »* 205,5

тем,

где Ро — коэффициент полосности, принимаемый по СН 200—62;

Л1§о = /гМ3но = 1,4 • 205,5 = 286 тем;

б) колесной НК-80

МЪ>=

К( = 39,7 (2,68 + 1,33) = 159,2 тем;

МЪ = шИ«>= 1,1 • 159,2 « 175,2 тем.

Суммарный изгибающий момент

М/_/ = Mp + M lр + *& =

3,25 + 239 + 205,5 = 447,8 тем;

M L/ = Ml + М gp + М!о =

3,6 + 263 + 286 = 552,6 тем.

Усилия в четверти пролета (рис. 70, сечение

II—II). 1. Изги­

бающие моменты от постоянной нагрузки:

а) от веса ригеля

Ml = ql ш4 - rfp K + <о7) = 2,3 • 7,22 - 2,12 (7,02 +

2,37) =

= — 3,3 тем;

М \= * п М 1 = -\Л

• 3,3 =

- 3 ,6

тем;

б) от веса пролетного строения:

= ql» К - К + *>6)] “ 41,4 [7,22 -

(4.3 +

1,45)] =

60,8 тем;

М1Р ~М1рП = 60,8

1,1 = 66,8 тем;

а) Н-30

ЛИ5о — РоЛ» ZY{ — 0,8 • 28,2 (0,4 +

1,35 +

1,17 +

0,85 + 0,66 +

+

0,34) = 107,8 тем;

М£, = яМзо= 1,4 • 107,8 = 151 тем;

б) колесной НК-80

ЛС = Л£> S Г, = 39,7 (1,35 + 0,893) = 89 тем;

Л1&)= tiMgо = 1 ,1 • 89 = 98

тем.

Суммарные изгибающие моменты в сечении II—II:

МЪ-а = Afp +

AfUp +

Мм = 60,8 -

3,3 +

107,8 =

165,2

тем;

Мрп-п = М\ +

M lр +

М&>= 66,8 -

3,6 +

151 =

214,2

тем.

янной нагрузки

QZ" = <*>, (?£ + <&,) = 5,35 (2,12 + 41,4) = 233

тс;

Q Z P= <», («S + glP) = 5,35 (2,33 + 48) = 269

тс.

+ 0,260 + 0,160 + 0,002) =

77,7 тс;

W = « д а = 77,7 -1,4 =

108,78 =

109 тс;

б) колесной НК-80

QAP8OH= +8OS Yt = 39,7 (1 +

0,75) =

69,5 тс;

-

яОЙо =

1,1 • 69,5 =

76,5

тс.

в) от толпы на одном тротуаре

д а =

М тн =

0,55 • 14 =

7,7 тс;

QATP=

я0Й “ =

1,4 • 7,7 =

10,8

тс.

<?зо = М£> s Vi =

0,9 • 28,2 (0,5 +

0,32 +

0,22 + 0,04) =

= 0,9 • 30,4 = 27,4

тс;

QSо = пОэо =

1,4 • 27,4 =

38,6

тс;

б) колесной НК-80

Qeo= А 8но 2 У[ - 39,7 (0,5 +

0,25) = 29,8 тс;

Q& = /tQSo= 1,1 • 29.8 = 32,8

тс;

в) от толпы на тротуарах

Q? =

ш,л; =

0,55 • 14 =

7,7

тс;

Q? =

raQ" =

1,4 • 7,7 =

10,8

тс.

Суммарные нормативная и расчетная поперечные силы QI- I

QI- I =

Q5о + Qr =

27,4 +

77 = 35,1 тс;

QF-/ -

Q& + Q”=

38,6 +

Ю.8 -

49,5 тс.

R1 - Я1 (®i — ш5) =

2,12 (11,9 — 1,3) =

22,5

тс;

/?{!= «/$ =

1,1.22,5 - 24,7 тс;

б) от веса пролетного строения

/?пр== <7пр (<»з — <в4)==41,4 (10,3 — 0,8) =

393

тс;

R AV - К + R *р +

+ Я? = 24,7 +

432,6 + 132,3 + 38,3 =

= 627,9 тс.

М„ = /?„££„(а0-

+ R « P(bB- b ) h „ (Л0 ---- ^ ") =

= 255 • 40 • 20 ^135 — у - j

-f 205 (120 — 40) • 20 ^135 - -у -

x = h0

2Щ~" — 135 — V 1352 -

1400 = 135 -

129 =

*н*п

=

6 СМ.

Необходимая площадь сече­

ния арматуры

F а =

Щг-п

214,2 • 105

= 54 см*.

1 • 3000

135

Принимаем арматуру клас­

са А-Н из 6 стержней

диамет­

Рис. 72. К расчету сечения ригеля.

ром 36 мм, Ft =61,07 см2. Вы­

сота сжатой зоны

ния, выполняется условие

< М„, поскольку

— Rabhn| а0

—^ + /?Пр(Ьп — Ь) Ап ^А0 — ~2~) =

= 255 - 40 - 25 |l35 — -y -J +

205 (120 - 40) 25 ^135 - -у -'