книги / Технологии извлечения ванадия из конверторных ванадиевых шлаков
..pdfТаблица 1.3
Изменение химического состава ишака, %
Годы |
щ |
СаО |
щ |
но |
Ft |
Ft |
Ft |
МпО |
по2 |
|
|
|
|
дисп. скрап |
|
||||
1978/79 13,4- |
0,9- |
17,0- 29,0- 6,7- |
|
4,9- 8,3- |
8,4- |
||||
|
15,59 |
1.5 |
19,1 |
37,0 |
10.0 |
|
9,7 |
10,0 |
10,0 |
U%J\Jf ( |
13,9- |
1,4315,7- 33,9- 4,3- 2,9- |
2,1- 5,0- 8,1- |
8.4- |
|||||
X1996/97J |
15,8 |
2,27 |
18,9 |
38,9 |
8,7 4,15 |
5,8 |
9,95 |
11,5 |
10,0 |
Сравнение химического и петрографического составов ванадиевых ишаков ЧусМЗ за последние 20 лет показало, что содержание компонен
тов почти не изменилось |
за исключением окислов кальция, кремния и |
||
хрома. Содержание окиси |
кальция в |
последние |
годы возросло на 0,5- |
1 %, что должно вызвать |
некоторые |
трудности |
на стадии гидропередела. |
Уменьшение количества кремния и хрома не привело к увеличению "заметалливания" ишака, а если и отразилось на размере зерна шпянелида, то отрицательно.
Петрографический анализ ишака за 1996/97 гг. показал, что шпя-
нелид в шлаке на 50-90 % находится в виде зерен диаметром |
10 мкм. |
||
В 1978/79 гг. зерна шпинелида |
были диаметром 20 мкм, |
т.е. |
были в |
2 раза крупнее, что облегчало |
вскрытие ишака. |
что |
максималь |
Весьма ценным является утверждение авторов /28/, |
ное укрупнение шпинелидов достигается после слива ванадиевого ишака
из конвертора в чащу и некоторой выдержки в ней. Прирост |
зерна за |
это время составил 40-50 мкм. |
крупными |
Для определения условий получения ишака с наиболее |
зернами шпинелида в конверторах ЧусМЗ нужны специальные исследования.
Глава 2. ОКИСЛИТЕЛЬНЫЙ ОБЖИГ ВАНАДИЕВЫХ ШПИНЕЛЕЙ И ШЛАКОВ. ИЗВЛЕЧЕНИЕ ВАНАДИЯ ИЗ ШЛАКОВ ОКИСЛИТЕЛЬНЫМ ОБЖИГОМ
2.1. Окислительный обжиг ванядяевнх шпинелей и ишаков
Ванадиевый конверторный шлак представляет собой изоморфную
смесь, твердый раствор замещения |
ванадиевых шпинелей: FBО 03 , |
MnOViQs * FeO • Cr20s \/z 0s |
и др. |
II
Процессы окислительного обжига ванадиевых шпинелей и шлаков составляют основу всех обжиговых способов извлечения ванадия из шлаков, а также широко применяются в производстве редких метал лов, неорганических веществ, в черной металлургии и других отрас лях промышленности. Обжиг шпинелей имеет значение для хромовой и керамической промышленности, для производства огнеупоров, мине ральных красок.
Существующие и большинство разработанных и проверенных в про мышленных условиях способов извлечения ванадия из конверторных шлаков обладают такими недостатками, как далеко не полное извле чение такого дорогого металла, как ванадий, потерю других ценных элементов (хром, марганец, титан) с отходами производства и, как следствие, загрязнение окружающей среды.
Нужно подчеркнуть, что в связи с распадом Советского Союза Россия лишилась богатых промышленных месторождений марганцевых и хромовых руд, которые находятся в Грузии, на Украине и в Казах стане. Почему-то и титановое сырье для производства титановых бе лил ввозят из Финляндии. Поэтому отходы ванадиевой отрасли, со держащие указанные элементы, можно рассматривать как бедные руды соответствующих металлов.
Таким образом, дальнейшее совершенствование существующих спо собов извлечения ванадия'из шлаков или разработка новых, более ра циональных технологий, возможны прежде всего на основе теоретичес ких закономерностей окислительного обжига ванадиевых шпинелей и шлаков.
Ряд важных практических и в меньшей мере теоретических вопро сов, относящихся к процессам окислительного и окислительно-натри-
рующего обжига ванадийсодержащих соединений, |
получил определенное |
||||||
освещение в литературе /5,6,29,30/. Исследованию механизма |
и ки |
||||||
нетики окислительного и окислительно-натрирующего обжигов |
посвя |
||||||
щены подробные исследования |
других |
авторов/8 |
- 22/. |
|
трехокись |
||
Объектами исследования |
служили |
следующие |
материалы: |
||||
ванадия, закись марганца, двойные и |
тройные ванадиевые |
шпинели |
|||||
составов: M nO i/^O j ; |
FeOV^O^ ; FeOCCrfof vo . s h ^ i |
> |
|
|
|||
F t O ( v 0g F e 0tS ) z O i |
; |
F eO (V 07S TL0 „s)2 Оз |
, пиро- и ме- |
||||
таванадаты марганца, |
ортованадаты железа, хрома, ванадиевые |
шпи- |
|||||
нелиды, выделенные из |
конверторных шлаков и ванадиевые конвертор- |
12
ныв шлаки. Чистота исходных веществ после их получения была про анализирована химическим, рентгенографическим и кристаллоопти ческим методами. При изучении теоретических основ окисления при меняли комплекс физико-химических методов исследования: термо графический, химический, рентгеноструктурный, кристаллооптичес
кий, |
инфракрасную |
спектроскопию, |
высокотемпературную |
мик |
роскопию, измерение удельной поверхности |
и др. Эти методы позво |
|||
лили |
осуществлять качественный и количественный фазовый анализ |
|||
исходных промежуточных и конечных продуктов обжига, а также |
ис |
|||
следовать кинетику и |
общие закономерности процессов. |
|
||
|
В ряде случаев применяли прецессионные рентгеновские иссле |
дования с расчетом интенсивностей и измерением плотности порошко образных продуктов обжига. О последовательности появления новых фаз судили по изменению интенсивностей дифракционных линий в хо де процесса. Во многих случаях проводили термодинамический ана лиз процессов.
Обжиг изучали в лабораторных и укрупненно-лабораторных ус ловиях. Найденные оптимальные параметры проверяли в условиях дей ствующего производства. Предложения, рекомендованные к внедрению, также апробировали в полупромышленных и непосредственно промыш ленных условиях.
При исследовании окисления трехокиси ванадия и закиси мар ганца кислородом установлены температурные границы существования фаз. Внешняя аналогия: в условиях непрерывного повышения темпера
туры оба низших |
окисла взаимодействуют с газообразным |
кислородом |
|
согласно принципу последовательности превращений Байкова, |
образуя |
||
окислы более высших валентностей. При этом схемы окисления |
сле |
||
дующие: |
|
|
|
V2Oj — |
l/2Os; МпО ——Мп$Ок —- Мп20$ |
, |
|
что хорошо согласуется с данными термодинамического анализа. Одна ко в процессах окисления этих окислов имеются и различия: окисле ние закиси марганца начинается с образования твердого раствора вычитания я заметно ускоряется в присутствии небольшого количест ва щелочной добавки. При окислении трехокиси ванадия твердые раст воры вычитания не обнаружены, а добавка щелочного металла на ско рость процесса не влияет. Анализ результатов эксперимента позволя
13
ет сделать предположение, что механизм окисления ^2.®Ъ я МпО разный: окисление МпО идет, в основном, путем диффузии катио
нов марганца из кристаллической решетки и согласно принципу ори
ентационно-размерного соответствия, а окисление |
- |
в ос |
|
новном путем диффузии кислорода к атомам ванадия. |
|
|
|
Кинетические исследования показали, что сначала окисляется |
|||
при 307-532 °С трехокись ванадия; окисление |
закиси марганца |
про |
|
исходит при 420-640 °С, и двуокиси марганца при температуре |
до |
||
800 °С не образуется, что также согласуется с термодинамическим |
|||
анализом. Таким образом, трехокись ванадия |
окисляется совместно |
||
с закисью марганца газообразным кислородом, |
а не окислами |
мар |
|
ганца, как утверждают некоторые авторы /31/. |
|
|
|
При окислении вышеуказанные ванадиевые шпинели не распада |
|||
ются на отдельные составляющие окислы, как |
отмечено |
/32/, а ве |
|
дут себя как самостоятельные химические соединения. |
Процесс |
окис |
ления всегда проходит через стадию образования твердого раствора вычитания, а добавка хлоридов щелочных металлов (до 0,5%) интен
сифицирует процесс.
Исходя из предварительно установленного нормального располо жения атомов в решетке ванадиевых шпинелей, были рассчитаны ин тенсивности отражений в зависимости от числа и рода катионов, вы шедших из кристаллической решетки. Сравнение результатов расчета с экспериментально определенными интенсивностями дифракционных линий показало, что, например, при окисления железованадиевой шпинели твердый раствор вычитания образуется благодаря выходу из кристаллической решетки шпинели в основном катионов ванадия.
Исследование процесса окисления всех вышеуказанных шпинелей и шпинелида состава
позволило дать единую схему окисления железосодержащих ванадиевых шпинелей:
шпинель а тв.раствор
вычитания
М е Щ
(M e = Ft, Cr-, At)
14
Вероятный механизм окисления ванадиевых шпинелей представля ется следующим. В условиях постепенного повышения температуры в атмосфере кислорода сначала кислород взаимодействует с электрона ми, образующими электронное облако над решеткой шпинели. Послед няя при этом заряжается положительно, что требует по законам элек тронейтральности выхода из решетки положительных ионов. Экспери ментально установлено при 250-400 °С образование твердого раство ра вычитания за счет выхода в основном ионов ванадия. В зависимо сти от химического состава шпинели могут диффундировать по сво бодным вакансиям к поверхности шпинели также ионы титана, железа и др. На поверхности эти ионы окисляются кислородом до высших окислов. Железо в шпинели окисляется до трехвалентного и образу ется фаза #£0$ , представляющая собой твердый раствор замещения
трехвалентных ионов железа в |
гематите ионами |
ванадия, титана, |
хро |
ма и др. При этом кубическая решетка шпинели |
перестраивается |
в |
|
ромбоэдрическую решетку фазы |
%2^3 * 410 нах°Дится в согласии |
с |
принципом ориентационно-размерного соответствия Данкова - Кнобеевского, так как перестройка кристаллической решетки материнской фа зы в фазу @3 происходит при минимальном перемещении ионов.
Ванадий может окисляться как на поверхности шпинели, так и в сос
таве фазы |
^ 2^3 • После достижения соответствующего химического |
||
состава из фазы R^O5 |
выделяются |
ортованадаты железа, хрома' и, |
|
вероятно, |
алюминия, а |
состав фазы |
R203 обогащается железом. При |
температуре выше 800 °С происходит инконгруэнтное плавление ванадатов. Положительное действие добавок щелочных металлов можно объяснить увеличением дефектов решетки шпинели, уменьшением при этом работы - выхода электронов и увеличение плотности и размеров электронного облака.
Ванадий после обжига и выщелачивания теряется в виде некото
рых |
плохо растворимых ванадатов и фазы R2O3 |
• Поэтому важно, |
|
чтобы к моменту окончания окисления шпинелида в фазе &2®3 |
оста“ |
||
лось |
бы меньше ванадия. Этого можно достигнуть |
ускорением диффузии |
катионов ванадия из решетки шпинелида при образовании твердого |
рас |
||
твора вычитания путем повышения |
температуры либо более тонкого |
|
по |
мола шлака, например, с помощью |
коллоидной мельницы. Последнее |
по |
может окислить ванадий, наибольшее количество которого расположено в центре зерна шпинелида.
15
Дериватограммы ишаков, полученных при разных скоростях охлаж дения, существенно различаются: в шлаке, охлажденном быстро ("за калкой"), шпинелиды очень мелкие, силикат представлен стеклообраз ной составляющей, величина зерен шпинелида не выше 5-8 мкм. В мед ленно охлажденных ишаках шпинелиды достигают 50 мкм, силикат хоро шо раскристаллизован.
Выявлено, что размер зерен шпинелида влияет на скорость окис ления тонко и грубо измельченного ишака при одинаковом его составе.
|
Присутствие жидкой пятиокиси должно ускорять процесс окисле |
|||
ния, хотя в некоторых случаях, проникая в поры ишака, |
пятиокись |
|||
ванадия может восстанавливаться окисью железа F&0 |
до |
. |
||
Однако пятиокись ванадия в целом является окислителем. |
шпинелей |
|||
и |
Изучение скорости растворения продуктов окисления |
|||
ишака показало, что в воде |
ни одно из образующихся |
соединений |
||
не |
растворимо. В разбавленной |
серной кислоте в условиях, близких |
||
к производственным, ванадаты марганца и пятиокись |
ванадия практи |
чески полностью растворимы, ортованадат железа растворяется только
на 50 %, а ортованадат хрома и ванадий в составе фаз |
~ |
|
практически |
не растворимы. |
|
Таким |
образом, результаты теоретических исследований позволи |
ли для эффективной переработки ишаков окислительным обжигом реко мендовать:
- химический состав ишака: 12-14 % пятиокиси ванадия, как мож
но меньше хрома, титана и железа; зерна шпинелида должны быть круп ностью не менее 20 мкм и хорошо отделены от силикатной составляющей
в результате ее кристалличности; - для уменьшения потерь в виде фазы повышение темпера
туры по всей длине печи, подача ишака сразу в высокотемпературную зону, а также резкое охлаждение обожженной шихты. В последнем слу чае инконгруэнтно плавящиеся ортованадаты железа и хрома не успеют
выкристаллизоваться; |
850-900 °С, |
- оптимальные условия окисления ишака: температура |
|
продолжительность обжига 2 часа, концентрация кислорода |
в газовой |
фазе до 20 %, добавка щелочного металла 0,5-1 % и размер |
частиц |
0,68 > d > 0,5 мм. |
так как ва |
Теоретически желателен наиболее тонкий помол ишака, |
|
надий сосредоточен в центре зерна шпинелида. Кроме того, |
по законам |
17
лось на гальванометры. В рабочей части печи температура менялась от 400 до 950 °С.
Опыты проведены с конверторным шлаком следующего химического
состава (мае.#): 13,5 |
; 37,9FeO |
; 9,1 |
С г^0 3 ; 3,8 МпО\ |
||
8 ,2 TLO i ; 1 , 1 СаО |
; 0,95 М д О ; 34,4 |
$СОг |
; 2,0 Atz 03 |
; |
|
3,1 Fe мет* . Гранулометрический состав шлака: |
+0,05 |
-0,05 |
|||
размер гранулы, |
мм |
+0,1 |
+0,07 |
||
содержание, % |
|
37,0 |
41,4 |
11,3 |
10,3 |
|
При анализе результатов опытов выявлено следующее: |
|
ного |
1. Оптимальные условия окислительного обжига негранулирован- |
|
шлака без добавок: температура 850 °С, продолжительность об |
||
жига |
8-10 часов. При этом из шлака можно извлечь |
93-95 % ванадия |
в виде кислоторастворимых соединений. Применение |
гранулированно |
го шлака позволяет поднять температуру без опасности налипания шлака на стенки печи до 950 °С и снизить продолжительность обжи
га при том же извлечении до 7 часов. |
|
|
обожженного |
||||||
без |
2 . Предложено два варианта выщелачивания шлака, |
||||||||
щелочной добавки. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Оптимальными условиями первого варианта выщелачивания являют |
||||||||
ся: концентрация раствора |
серной кислоты с массовой долей |
7%; |
|||||||
соотношение Ж : Т = 3, |
выщелачивание |
горячее, трехкратное |
но |
||||||
20 мин каждое. При этом |
содержание |
в остатке после выщела |
|||||||
чивания |
(отвале) составляет I,0-1,3 #, концентрация |
VgOf |
в пер |
||||||
вом щелоке 18-22 г/л. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Оптимальные условия второго варианта выщелачивания: концент |
||||||||
рация раствора серной кислоты 10 %, соотношение Ж |
: Т = 5, |
выщела |
|||||||
чивание |
горячее, двукратное по 15-20 мин каждое. |
Остаточное содер |
|||||||
жание |
V2О$ в отвале при |
этом составляет 0,9-1,0 |
#, |
а концентра |
|||||
ция |
У2.0s |
в пеРВ0М Щвлоке |
12-15 г/л. |
|
|
|
|
||
|
3. |
При |
содержании в исходном шлаке металлического железа боль |
ше 2-3 % последний окисляться в печи не успевает и при кислотном
выщелачивании восстанавливает часть пятивалентных соединений вана дия до четырехвалентных, которые плохо выделяются при гидролитичес ком осаждении пятиокиси ванадия и теряются со сточными водами.
Для предотвращения этих потерь можно закончить проработку вари анта замены при выщелачивании серной кислоты на 5 #-ную азотную, являющуюся окислителем. Предварительные опыты показали положитель ные результаты.
19
4.Установлено, что гидролитическим осаждением ванадия и
полученных растворов в лаборатории можно получить конечный |
про |
|||||||||
дукт |
с содержанием 78,2 % V& O f . Таким |
образом, |
в укрупненно- |
|||||||
лабораторных условиях разработана новая технология |
извлечения |
|||||||||
ванадия из шлаков с достаточно удовлетворительными техническими |
||||||||||
показателями, которые затем были отработаны |
на |
промышленном |
||||||||
оборудовании /18/. |
|
|
|
|
|
|
стадия |
|||
|
Наиболее подробно в промышленных условиях изучена |
|||||||||
окислительного обжига конверторного шлака без добавок. |
Размоло |
|||||||||
тый конверторный ванадиевый шлак имел |
следующий химический |
со |
||||||||
став |
(мае.#): II М%O f |
; 44,5 FeO ; 5,9 Fe Э исп . |
; 27,43 S i 0% |
; |
||||||
8,5 |
Cr1 0 1 ; 1,32 CaO |
; 3,01 МпО |
; 4,43 TL О2 . Гранулометри |
|||||||
ческий состав шлака: |
+0,495 |
+0,246 |
+0,147 |
+0,074 -0,074 |
||||||
размер частиц шлака, мм |
||||||||||
содержание, % |
5 |
|
30 |
|
|
12 |
|
|
13 |
|
|
Шлак обжигали в промышленной вращающейся горизонтальной труб |
|||||||||
чатой печи длиной 15 м и внутренним диаметром 1,35 м. Печь |
обогре |
|||||||||
вали |
сжиганием мазутной фракции с помощью форсунки. |
Температуру |
||||||||
регистрировали автоматическим потенциометром в центре |
обжиговой |
|||||||||
зоны и на расстоянии полутора метров от холодного конца |
печи. Га |
|||||||||
зы на входе и выходе из |
печи анализировали на |
содержание СО2 , |
||||||||
Oi |
и СО • Пробы обожженного шлака отбирали каждые |
полчаса |
и |
|||||||
определяли в них общее содержание ванадия, кислоторастворимых |
|
|||||||||
форм по принятым на заводе методикам. |
|
|
|
|
содержащих |
|||||
|
Количество кислоторастворимых |
соединений ванадия, |
ся в обожженном шлаке, может служить показателем степени окисления
шлака. Термин "степень извлечения" характеризует степень |
перехода |
|
ванадия в кислоторастворимую форму, а следовательно, и |
степень |
|
окисления шлака. |
|
помощью |
Результаты промышленного эксперимента исследовали с |
||
петрографического, рентгенографического анализов, |
адсорбционного |
|
метода измерения удельной поверхности образцов, |
метода |
разделения |
твердых компонентов центрифугированием в тяжелых жидкостях и др. Обжиг шлака проводили при 850, 880, 920 и 950 °С. Продолжи
тельность обжига во всех случаях составляла 3,5 часа. Средние ре зультаты анализа 4 - 1 0 проб приведены в табл.2.1 .
20