книги / Сдвижение горных пород и земной поверхности под влиянием подземной разработки
..pdfмульды сдвижения, т.е. на тот ее участок, на котором остаточные деформации минимальны. Для выполнения этого условия необходимо, чтобы общий фронт очистных работ под рассма триваемыми объектами удовлетворял условиям:
* =а+*+сЬ +24; |
<ш> |
Х>2 ~2Н -Ctg\j/3 +/2 +2д, |
(1.69) |
где Z)j и D2 — размеры очистной выработки соответственно вкрест простирания и по простиранию пласта (рис. 1.18); а и b
— расстояния от проекции подрабатываемого объекта на пласт (залежь) соответственно до нижней и верхней границ очистной выработки;
/j и /2 —размеры подрабатываемого объекта вкрест простира ния и по простиранию пласта;
А —поправка за счет погрешности определения углов пол ных сдвижений;
Н — средняя глубина разработки; а —угол падения пласта (залежи).
Численные значения а и b определяют из выражений:
(iT+0,5^ -tga)-cos(\j/i +<х).
Simp! |
(1.70) |
|
|
||
(H-0,5li •tga)-cos(\j/ 2 - a ) |
(1.71) |
|
Sinvj/ 2 |
||
|
где if/j, \|/2, \|/3 —углы полных сдвижений.
Если погрешность в определении углов полных сдвижений составляет ±5° , то А = 0,1Н.
Создание плоского дна в мульде сдвижения при неболь ших глубинах разработки пластов обычно не представляет трудностей, но с ростом глубины осуществление этого меро приятия связано со значительным увеличением размеров очистных выработок, что по ряду технических причин не всег-
Рис. 1.18. Расположение подрабатываемого объекта на участке плоско го дна мульды сдвижения на разрезах вкрест простирания (а) и по про стиранию (б) пласта.
да возможно. В этих случаях плоское дно в мульде сдвижения создают путем соответствующей отработки нескольких лав. Наиболее эффективным в этом отношении является способ парных штреков (рис. 1.19). При этом способе вначале (пря мым ходом) отрабатывают лавы, влияние которых на земную поверхность мало ощутимо. Между этими лавами оставляют полосы угля, при выемке которых (обратным ходом) зависание в толще горных пород погашается и на земной поверхности образуется плоское дно мульды.
Рис. 1.19. Определение параметров отработки угольного пласта спосо бом парных штреков (а —разрез вкрест простирания пласта, б—план)
Размер очистной выработки, при которой сдвижение гор ных пород не достигает земной поверхности, определяют из выражения
с1 = с 4 н ,
где с — коэффициент, зависящий от совокупности свойств толщи горных пород (прочности, слоистости, трещиновато сти и т.д.), устанавливают обычно эмпирическим путем. В условиях угольных месторождений значение коэффициента колеблется, как правило, в пределах от 3 до 5.
Иногда размеры очистных выработок, отрабатываемых пря мым ходом, целесообразно определять из расчета размещения в выработанном пространстве породы, получаемой при прохожде нии штреков. Длины лав /, отрабатываемых обратным ходом, принимают равными 2,5d, но не более 200 м.
Отработка пластов под зданиями и сооружениями способом парных штреков имеет следующие достоинства:
а) при отработке первых лав на земной поверхности не про исходит ощутимых деформаций, так как пролеты меньше пре дельных, при которых горные работы оказывают заметное влия ние на земную поверхность;
б) первые лавы работают независимо друг от друга, вслед ствие чего возможно развить большую скорость подвигания очистных забоев;
в) в случае остановки одной из лав, другие лавы могут про должать движение без ущерба для подрабатываемых объектов;
г) в связи с тем, что отработку полос между первыми лавами ведут обратным ходом, эти участки пласта детально разведыва ются и оконтуриваются первыми лавами, так что их отработка происходит более надежно и ритмично;
ж) период влияния горных работ на здания и сооружения при отработке пластов по этой схеме меньше, чем обычно, что позволяет, используя известные закономерности процесса сдви жения, приурочить интенсивную осадку сооружения к наиболее благоприятному для подработки периоду.
К недостаткам этого способа следует отнести большие деформации земной поверхности на границе с плоским дном и бурный характер развития деформаций, что отрицательно ска зывается на состоянии некоторых типов сооружений. Устранить указанные недостатки можно путем применения закладки выра ботанного пространства при отработке межлавных полос обрат ным ходом.
Помимо способа парных штреков плоское дно в мульде сдвижения при больших глубинах разработки пластов можно создать, располагая очистную линию забоя уступами (рис. 1 .2 0 ).
При этом отставание забоев соседних лав друг от друга должно быть таким, чтобы на земной поверхности образовалась одна общая мульда сдвижения, т.е. влияние соседних лав должно про являться раньше, чем успеет получить заметное развитие мульда без плоского дна под влиянием одной или группы относительно коротких лав. Значение этого отставания L можно определить из выражения
L = v H B,
где Нв —средняя глубина залегания верхней лавы; v - коэф фициент, зависящий от состава толщи пород и скорости подвигания очистного забоя (значения коэффициента коле блются, как правило, в пределах 0,4—0,6).
Для создания плоского дна в мульде сдвижения при разра ботке пластов уступами размеры целиков между лавами не дол жны превышать 0,1Н и 0,2^ ( £ - длина каждой из отрабатывае мых лав).
Заметное влияние на состояние зданий оказывает его ориен тация по отношению к горным работам. Поскольку поврежде ния зданий при прочих равных условиях находятся в прямой зависимости от их длины, следует стремиться, чтобы деформа ции земной поверхности в направлении продольной оси здания были минимальными. Это условие выполняется, в частности, в том случае, когда горные работы ведут с таким расчётом, чтобы продольные оси зданий, расположенных диагонально к прости ранию, оказывались примерно параллельными линии очистных забоев (см. рис. 1 .2 0 ).
Отработку полезных ископаемых под школами, котельными и другими сооружениями, имеющими значительные перерывы в эксплуатации, надо планировать с таким расчетом, чтобы актив ная стадия процесса сдвижения совпадала с перерывами в эксплуатации этих объектов.
В тех случаях, когда обеспечить защиту зданий и сооруже ний с помощью рационального проектирования очистных работ и конструктивных мер защиты технически невозможно или эко-
Рис. 1.20. Отработка пласта смежными очистными забоями с заданным опережением
номически невыгодно, применяют способы частичной отработ ки запасов.
При отработке пластов (залежей) на неполную мощность tri последнюю вычисляют из выражения
т '= т [ е д ]/[е], |
(1.72) |
где т —полная рабочая мощность пласта (залежи); [ед ] — зн а чение горизонтальной деформации, допустимое для подраба тываемого объекта; [е] - ожидаемые деформации при выемке пласта (залежи) на полную рабочую мощ ность.
При частичной отработке пластов по площади подбирают такие размеры лав D и межлавных целиков d, при которых деформации земной поверхности под рассматриваемым объек том не превысят заданных значений. Задачу решают методом последовательного приближения, т.е. вначале принимают ори ентировочные значения D и d, а потом расчетом их уточняют. Частичная отработка наиболее эффективна при углах падения пласта менее 30°, глубине разработки более 150 м и относитель но прочных породах (асж > 250 кгс/см2). Длину лав при частич ной отработке следует принимать не более 0,35Н, а размеры
целиков — не менее 0,12#. При D> 0,35Н влияние отдельной лавы на деформации земной поверхности резко возрастает, а при ^<0 ,1 2 # возможны внезапные разрушения целиков под воздей ствием повышенного опорного давления.
В пластах, опасных или угрожаемых по горным ударам или по внезапным выбросам, а также в сложных условиях залегания пластов (свиты крутопадающих пластов, складчатое залегание, наличие тектонических нарушений, весьма слабые боковые породы и пр.) частичная выемка запасов допустима только при выполнении специальных мероприятий, обеспечивающих безо пасность ведения горных работ.
Для защиты ответственных сооружений от вредного влия ния подземных горных разработок применяют полную заклад ку выработанного пространства. В зависимости ог способа доставки породы в выработанное пространство закладка подразделяется в основном на следующие виды: гидравличе скую, пневматическую и самотечную. Эффективность закладки зависит от ее вида и материала. Наиболее эффективна гидра влическая закладка кварцевым песком, но чаще применяют закладку дроблёной породой, так как вблизи разрабатываемых месторождений не всегда имеются достаточные запасы песка. Шахтную породу для закладки применяют также из соображе ний экономики и стремления не создавать на поверхности шахт и рудников терриконы. Для уменьшения сжимаемости заклад ки ее часто делают твердеющей, добавляя в шихту (иногда непосредственно перед подачей ее в выработанное простран ство) цемент, отходы доменного производства и другие вяжу щие вещества.
Из-за высокой стоимости закладочного комплекса закладку целесообразно применять на большой площади. К тому же, чем обширнее закладываемая площадь, тем меньше сказывается влияние активизация сдвижения горных пород от соседних участков, отрабатываемых с обрушением кровли.
Коэффициент допустимой усадки закладки В определяют из выражения
д _ Мэ-Л-А
т-кк- \ |
’ |
(1.73) |
|
где тэ = m[e]/s —эффективная мощность пласта, под которой понимается мощность условного пласта, отрабатываемого с обрушением кровли, и эквивалентного по степени влияния на подрабатываемый объект рассматриваемому пласту; hk — сближение кровли с почвой до возведения закладки; при отставании закладки от забоя на м и при отсутствии дан ных наблюдений hk принимается равным 0,15m \ h n — непол нота закладки (среднее расстояние от верха закладочного мас сива до кровли выработки), определяемая по опы тным дан ным; в зависимости от вида и технологии закладки она коле блется от нескольких сантиметров до 2—3 дм. По вы численно му значению коэффициента усадки В выбирают вид и матери ал закладки (табл. 1.5).
Существенного снижения повреждений подрабатываемых объектов можно добиться изменением знака и направления развития деформаций, так как многие сооружения хорошо пере носят сжатия и плохо растяжения (и наоборот) или имеют в раз личных направлениях равную степень сопротивления деформа циям. Так, каменные здания хорошо переносят сжатия и плохо растяжения. В направлении короткой стороны сопротивля емость их деформациям значительно выше, чем в направлении
Таблица 1.5
Зависимость коэффициентов усадки В от вида и материала закладки
Вид закладки |
Значение коэффициента В |
|
Твердеющая |
0,01 - |
0,05 |
Гидравлическая: |
|
|
из песка |
0 ,0 5 -0 ,1 5 |
|
издробленной породы Пневматическая |
0 ,1 5 -0 ,3 0 |
|
Самотечная (для крутопадающих |
0,25 - |
0,40 |
пластов): |
|
|
из дробленой породы |
0,25 - |
0,45 |
из рядовой породы |
0 ,3 5 -0 ,5 0 |
длинной стороны, и т.д. Поэтому ведение горных работ с учетом конструктивных особенностей зданий и ориентирования последних относительно простирания пластов нередко обеспе чивает нормальную эксплуатации подрабатываемых объектов, без дополнительных затрат.
Под зданиями и сооружениями, расположенными продоль ной осью вкрест простирания пластов, горные работы следует вести так, чтобы эти конструкции оказались в средней части мульды сдвижения, вблизи главного сечения по простиранию.
Под зданиями и сооружениями, ориентированными длин ной стороной по простиранию, очистные выработки целесооб разно располагать так, чтобы подрабатываемые объекты находи лись на краю мульды сдвижения.
Эффективным средством снижения деформаций является проведение компенсационных траншей вблизи подрабатывае мых сооружений. Траншеи проводятся обычно шириной 5070 см и глубиной на 20-30 см ниже подошвы фундамента подра батываемого здания. Для предохранения стенок от обрушения траншеи заполняют коксовой мелочью с гранулированным шла ком или смесью стружек с грунтом. Сверху, для предотвращения выветривания стружки, траншея присыпается тонким слоем грунта. Иногда стенки траншеи крепятся с помощью компенса торов, изготовленных из гофрированного оцинкованного листо вого железа. Схематически изменение горизонтальных деформа ций за счет компенсационных траншей показано на рис. 1 .2 1 , из которого видно, как на фоне плавного характера деформаций появляются четко выраженные флуктуации, сопровождающиеся концентрацией деформаций в районе траншей и разгрузкой под зданием.
Эффективность траншей во многом зависит от их глубины. Поэтому в последнее время стали получать распространение глу бокие щели, создаваемые путем бурения специальных скважин и производства в них взрывных работ.
Существенное влияние на деформации земной поверхности и сооружений при разработке свит пластов или жил оказывают
Рис. 1.21. Влияние компенсационных траншей на характер деформа ций земной поверхности и сооружений : 1 — подрабатываемое соору жение; 2 — компенсационные траншеи; 3 — график горизонтальных деформаций в обычных условиях; 4 - график горизонтальных дефор маций при наличии траншей
взаимное положение горных выработок в разных пластах, поря док и сроки отработки пластов. Так, при расположении границ очистных выработок в сближенных пластах (жилах) примерно в одной вертикальной плоскости происходит однозначное нало жение деформаций и сумма их в несколько раз превышает значе ния деформаций, возникающих от влияния одного из этих пла стов. И наоборот, при соответствующем относительном смеще нии границ очистных работ в разных пластах (жилах) происходит полная или частичная взаимная компенсация деформаций раз ных знаков, а на отдельных участках подрабатываемой площади суммарные значения деформаций могут оказаться меньше воз никающих от влияния каждого из пластов этой свиты. На ука занном принципе основано одно из наиболее эффективных гор ных мероприятий - гармоническая отработка пластов (жил), т.е. отработка, предусматривающая такое взаимное расположение очистных выработок, при котором деформации земной поверх ности в районе подрабатываемого объекта частично или полно стью взаимно компенсируются.
Рациональное расположение выработок представляет собой сложную инженерную задачу, при решении которой приходится