книги / Сопряжение проезжей части автодорожных мостов с насыпью
..pdfПоверхностные воды с покрытия должны быть отведены за пределы сопряжений продольными лотками и сброшены по м неречным лоткам, устраиваемым на откосе насыпи. Для этого на сыпь .возле мостов на протяжении 20 м уширяют по 0,75 м с каж дой стороны.
При больших и затяжных уклонах покрытия к мосту (более 10%о) следует уменьшать поступление воды по подстилающему слою дорожной одежды к узлу сопряжения, для чего могут быть устроены поперечные дренажные прорези на расстоянии 5 и Ю ш •от конца .переходных плит.
Обочины земляного полотна ,в пределах переходных плит плюс 4 м укрепляют асфальтобетоном или грунтам, обработанным вя жущим.
Объемы основных работ на устройство одного сопряжения для габарита моста Г-9 приведены в табл. 8.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
|
|
Объем работ при длине переходных плит, м= |
|||
|
|
|
|
4 |
6 |
8 |
Сборные или |
сборно-м оио л-итны-е ж ел е |
1 5 ,5 |
2 4 ,4 |
|
||
зобетонны е |
плиты и леж ени |
М'ЗОО, |
м3 |
|
|
|
Г|рав:н-й»о--щеба1-юч-ная под-ушка |
под |
л е |
22 |
23 |
26. |
|
ж ень, .м3 |
|
|
|
|
|
|
Покрытие проезж ей части, м2 |
|
|
36 |
54 |
72 |
|
Укрепленный грунт 016-очии, м 3 |
|
|
18 |
22 |
27 |
|
Следует отметить, что при проектировании узла сопряжвшй- |
||||||
■моста с .насыпью вместо |
описанных |
выше |
решений |
некоторых |
||
случаях может оказаться целесообразным применение переходных пролетов длиной 12,5—.16 м с отиранием их на насыпь пссреде возя опор диванного типа (ем. рис. 1, ж).
Действительно, при больших переходных пролетах следует со блюдать осторожность, так как под подошвой щебеночной подуш ки, на которой возводится опора диванного типа, развивается на пряжение до 1,6 кпс/см2. Это требует весьма плотных песчаных грунтов насыпи, устойчивого основания, а также гарантированной защиты конуса от подмыва водным потоком.
■Поэтому применение переходных пролетов длиной 12,5—45 м.. в узле сопряжений можно рекомендовать лишь в путепроводных
развязках, при малсожимаемых грунтах основания и возведений насыпи щдронамывом. Для этой дели возможно также использо вание старых слежавшихся песчаных и супесчаных насыпей, но следует обеспечить тщательный водоотвод с накрытия и из_ тела
земляного полотна, а также строгий контроль качества работ, особенности при обеспечении необходимой плотности грунтов на сыпи.
St
§ 11. Назначение размеров конструкций сопряжений
Переходные плиты
•Длину переходных плит яри недостаточности данных о физикоэюханичеодигх характеристиках грунтов можно определить по об общенным показателям осадок тела и основания насьши.
Для наиболее распространенных случаев дорожного строи тельства примем, что земляное .полотно возводится из суглинков, уплотненных до стандартной или близкой к нему плотности. Осадши тела насыпей высотой 4~<10 м определим по табл. 1, а осадки ошаваний рассмотрим для пяти раз-шшгдяостей грунтой (ом. § 5). Определив суммарные конечные осадки тела и основания насыпи, найдем осадки, оставшиеся на 2-й год, а по ним, задаваясь раз-
ньшн длинам переходных плит, |
&i |
||
углы |
перелома |
профиля |
|
(табл, |
9). |
длины плит |
по |
Необходимые |
|||
табл. 9 находятся путем сравнения расчетных углов пеоелома с допу стимыми (табл, 6). Это дает воз можность построить график для оп ределения длин переходных плит (рис. 25).
рас. 25. Зависимость длин пере ходных плит от углов перелома, высоты насыпи и типа грунтов в ее основании (надписи на кри вых обозначают:
трв&я цифра—длина плиты, м; s 'скобках — тип грунта основания по табл, 9, Пунктирными линиями пока заны допустимые углы перелома для
дорог разных категорий)
Пример. Определить длину переходной плиты для высоты насыпи у моста Н нас — =6.4 м, возводимой на твердопластичных
суглинках. |
По табл. 9 суглинки относятся |
|||
к грунтам |
2-го типа. Дорога III катего |
|||
рии [А Д — 9%0 |
(см. табл. 6). |
[A i] = 9%о и |
||
По |
рис. 25, |
координатам |
||
Яхт с = |
6,4 |
м удовлетворяет |
кривая 6(2) |
|
(длина плиты 6 м, |
для грунта 2-го типа). |
Плита длиной 6 |
м обеспечивает после |
окончания осадок |
насыпи угол пеоелома |
Д/ = 8%(1<|гА.ф |
|
Чтобы показать диапазон обыч но применяемых переходных плит в завжимостй от высот насыпи для мостов -на разных категориях дорог, отнесем первые два тина грунтов (табл. 9) к малосжимаемым, а грунты 3-то и 4-го типов к грунтам повышенной сжимаемости1. Тогда необходимые длины плит для этих
1 Сжимаемость глинистых грунтов харак теризуется также коэффициентом конси стенции: менее 0,25 — для малосжимашых и более 0,25 — для грунтов повышенной сжимаемости.
.52
f Т и п г р у н т а
1
2
Г р у н т ы |
в |
о с н о в а н и и |
|
н а |
с ы п и |
Х а р а к т е р и с т и к а
г р у н т а
П е с к и , |
в л а ж н ы е , |
с у г л и н к и |
и с у п е с и |
тър&ые |
|
П е с к и |
в о д о й а с ы - |
щ е н н ы - е , |
с у г л и н к и |
т в е р д о п л а с т и ч н ы е ,
с |
у п е с и ' С л а . б с к в л а ' Ж - |
н |
ы е |
оГ |
|
|
Н а с ы п ь |
4 м |
|
та |
|
|
|
|
|
й |
О с а д и л |
н а |
|
Д. г , |
|
О 2 ’ й |
г о д , с м |
д л к н ь |
|||
та |
|
|
|
|
|
О у |
|
|
|
|
|
S 33 |
|
|
я |
|
4 |
9* |
|
|
ав н и |
8 |
|
о>Ы |
|
|
|
|
|
К О |
|
|
|
|
|
о |
т е л а |
|
о с н о |
с о |
|
тае |
|
<1 |
|
||
1 , 5 |
0 , 6 |
1 |
/ 2 |
1,8 |
4,5 |
3 |
0 , 6 |
2 , 4 |
3 ' 7 , 5 |
||
3 |
С ) > Т Л И 1Н 1К Н |
т у т о - |
5 |
0 , 6 |
4 |
4 , 6 |
1 1 , 5 |
||||||
и л а е т и ч н ы е , |
с у п е |
|
|
|
|
|
|||||||
с и |
в |
л |
а |
ж |
н |
ы |
е |
|
|
|
|
|
|
4 |
С у |
г |
л |
и |
н |
к |
и |
МЯ1ЛК0- |
6 |
0,6 |
4 , 8 |
5 , 4 |
1 3 , 5 |
щ а ( с т и ,ч н ы е > |
с у п е |
|
|
|
|
|
|||||||
с и |
с и л ь н ю 1в л а ж н ы е |
|
|
|
|
|
|||||||
€ |
С у г л и н к и |
т е к у |
9 |
0 , 6 |
7 , 2 |
7 , 8 |
1 9 , 5 |
||||||
ч и е , |
|
с у п е с и |
водO'- |
|
|
|
|
|
|||||
н а |
с ы |
щ |
е |
н |
н ы е |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
9 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
и а с ы п ь 8 м |
|
|
|
|
Н а с ы п ь 8 м |
|
|
|
Н а с ы п ь |
1 0 м |
|||||||
Усо. п р и |
|
|
|
|
|
|
|
|
Л/ |
0/ . ; |
|
О с а д к и |
н а |
|
д U |
|
О с а д к и |
|
|
д /, |
|
|||
|
|
2 - й |
|
|
г о д , с м |
|
|
- > |
/ 0 ^ |
м |
|
|
|
|
; |
|||||||||
П Л И Т , м |
|
|
|
|
д л и н е |
п л и т , |
■ 2 - й г о д , с м |
|
д л и * j e п л и т , |
м |
н а |
|
|
п р и |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
- й |
г о д , |
|
|
ПЛ1П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
6 |
|
8 |
|
|
|
|
и я |
|
4 |
а |
|
|
и я |
|
4 |
6 |
8 |
|
и я |
|
я |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
нсоо в а н |
|
|
|
нсоо в а н |
|
|
онсо в а н |
|
8 |
||||||||||
|
|
|
|
|
лета |
|
< |
|
|
|
|
алет |
<1 |
|
|
|
алет |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<» |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
«О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'•О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
, |
3 |
1 |
, |
2 |
1,8 |
3 |
7 |
, 5 |
5 |
3 , 7 |
2/2 |
2 , 4 |
4,6 И |
, 5 |
|
5 , 7 3 |
, 2 |
3 |
6 |
, 2 |
10,3 |
|
5 3 |
, |
7 1 |
, |
2 |
3,6.4,8 |
1 |
2 |
8 |
6 |
2 , 2 |
4,8 |
1 |
7 , 5 |
1 1 , 7 |
8,7 3 |
, 2 |
6 |
9 |
, 2 |
1 5 , 2 |
1 1 , 5 |
|||
7,7 5 |
, 7 |
1,2 |
6 7,2 |
1 8 |
12 |
|
9 |
2,2 |
|
8 |
10,2 |
2 |
5 |
|
17 |
1 |
2 |
, 7 |
3 |
/ 2 |
10 |
1 |
3 |
, 2 |
22 |
1 6 |
, |
5 |
|||||
9 |
6,7 |
1,2 |
7,2 8 |
, |
4 |
21 |
1 |
4 |
1 0 |
, 5 |
2,2 |
9 |
, 6 |
11,8 |
3 |
0 |
1 |
9 |
, 7 |
1 |
4 |
, 8 |
3 |
/ 2 |
12 |
1 |
5 |
, 2 |
2 5 , 4 |
1 |
9 |
|
|
13 9 |
, 8 |
1,2 |
10,8 |
1 |
2 |
3 0 |
2 |
0 |
1 |
5 |
2,2 |
1 4 |
, 4 |
1 6 , 6 |
4 |
1 |
2 |
7 |
, 7 |
2 |
0 |
, 7 |
3 |
, 2 |
1 8 |
21/2 |
35 |
26,4 |
|||||
1.
I-
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
10 |
|
|
Мадосжвмаемые грунты |
jI Грунты повышенной сжимаемости |
|||||
Высота пасы |
Дли |
ере:. |
|
категорий дорог |
|
|
|
|
1 |
|
% И ^ |
|
i f |
|
|
|
Ь и |
IV V |
ш |
|
|||
2р~—4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
|
4 |
4—5 |
6 |
4 |
4 |
6 |
6 |
|
|
5 - 6 |
б |
6 |
4 |
8 |
8 |
|
6 |
6— 7 |
6 |
6 |
6 |
8 |
8 |
|
6 |
7 - в |
8 |
6 |
6 |
8 |
8 |
|
8 : |
Б ш е е $ |
8 |
8 |
6 — 8 |
8 |
8 |
|
8 |
грунтов (не учитывая сильно.сжимаемых грунтов 5-го типа) мож но представить в виде следующей таблицы (табл. 10)
При проектировании узла сопряжений в условиях грунтовых оснований повышенной и сильной сжимаемости диапазон, необхо димых длин переходных плит можно расширить путем придания плитам в месте их отирания на лежень строительного подъема. Стрелу строительного подъема [13] принимают равной 0,7% вы соты насыпи. Строительный подъем в сторону от моста осущест вляется но треугольнику на длине, равной двум высотам асыпи.
При устройстве поверхностных переходных .плит с роительный подъем достигается повышенным .положением лежня. При полу заглубленных и заглубленных плитах строительный подъем полу чается за счет разной толщины основания покрытия.
Учитывая еще родолжающиеся остаточные осадки тела и ос нования насыпи после ее годичной выстойки, а также возможность недостаточного уплотнения грунтов насыпи в проекте Соювдорпроекта 1970 г расчетная схема переходной -плиты с некоторым запасом принята в виде балки свободно опирающейся на две опоры. Характеристики сечений плит при нагрузках Н-30 и НК-30 приведены ,в табл. 1 Сравнительно небольшая разница во внеш них усилиях плит разных типов позволила унифицировать их тол щину поставив се в зависимость только от длины плиты
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л |
м а; |
.И |
|
|
вроде* |
|
|
V гибающий |
|
|
X актеря |
|
||
Поднай |
|
|
|
|
|
|
|
|
ее |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AJ |
|
|
|
окерх |
|
|
|
|
арматура |
||
шпг |
|
лубл |
И |
|
|
|
|
||||
|
постной |
ду ДО: НОЙ |
|
|
высота., 'Мна 1 |
А-П |
|||||
|
|
загдубле |
|
|
|
т |
|||||
4 |
45 |
3 ,2 5 |
|
|
8 00 |
7 5 |
|
8 |
25 |
8016 |
|
& |
5 50 |
30 |
|
1 |
3 |
16,2 |
17 |
6 |
30 |
80.22 |
|
В:- |
,6.0 |
40 |
|
27,8 |
.28 7 |
3 1 ,9 |
40 |
§02» |
|||
54
1 ас ‘блоков |
сборных |
плит длиной 4 и 6 м гоодветственно со |
|||
став |
.яет |
2,о и |
4,5 т |
а |
нижни.- блоков оборно-монолитной плиты |
длиной 8 |
,м — -±,0 т. |
|
|
||
(В настоящее время все более .возрастают требования к ллотио- |
|||||
ш |
-грунтов насыпи |
и |
вводятся механизмы, обеспечивающие |
||
дост-тошое уплотнение т ут ов в тфудшвдостушых ‘местах, к .ко торым даосятся (сопряжения ‘мостов с насыпью. .В этой связи пой ход Союздорпроекта к выбору расчётной гх&: ы плиты вне заш симостн от ее конструкции пред
ставляется |
чрезмерно |
осторож |
|
|
|
|
|
|||
ным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б. М. Скрябин [22] предложил |
|
|
|
|
|
|||||
рассчитывать |
сборную |
переход |
|
|
|
|
||||
ную плиту как балку на двух |
|
|
|
|
|
|||||
опорах, но с отпором грунта на |
|
|
|
|
|
|||||
половине |
ее |
длины |
(рис 26) |
|
|
|
|
|
||
Расчет по такой _хеме, содержа |
|
|
|
|
|
|||||
щей определенный запас прочно |
Рис. 26. Расчетная сх.-ма переходной |
|||||||||
сти, |
позволит |
запроектировать |
плиты |
отпором грунта на ее |
.>олу- |
|||||
переходные |
плиты более эконо- |
|
нроле |
|
|
|||||
мячньши. |
|
|
|
работу |
переходных пли |
в |
узле |
|||
М |
Герцог 436], рассматривая |
|||||||||
сопряжений |
насыпью, считает |
что постоянная и временная |
на |
|||||||
грузки |
распределяются |
в пределах |
крайней трети плит |
Поэтому |
||||||
расчетный |
пролет переходной плиты он рекомендует принимать |
|||||||||
равным |
Is |
полной длины плиты |
Такая расчетная схема близка |
|||||||
-хеме Б |
И |
Скрябина. |
|
|
|
|
|
|
||
Выбор расчетной схемы плиты следует производить с учетом ее конструктивных характеристик. (Наиболее надежно (работает мо нолитная или еборно-монолйтная плита, здесь более применима схема Б И Скрябина. Для (Сборных плит учитывая ограниченное распределение ©ременной нагрузки по ширине плиты («клавиш яая» конструкция) по-видимому следует рекомендовать схему в вйде балки на двух опорах.
Фаагагаеюкая схема работы переходных или (разной «оиетрук ции (может быть установлена постановкой специальных экеиери ■метпоз.
Опорный ежень и гразийно-щебеночная подутка под ним
Р и т е опорного лежня под переходные плиты пранз(водится по схеме балки, лежащей на сплошном упругом основании
Сечение лежня в «Проекте конструкций сопряжений» Союздорироекта '1970 г определено при (модуле деформации постели (г.разишто-щебеноч-ная подушка) — 3,6 403 кгс/см2 и модуле уи ругости бетона М 300—3,15 10® кгс/см2 Сравнительно небольшая разница ио внешних усилиях на лежень при отирании плит разных типов и пролётов (см. табл. 14) позволила принять сечение леж
55
ня и его конструкцию одинаковой для (Переходных тлит 4—8 м Лежень состоит из дгву>х (блоков массой 6,2 т, стыкуемых то оси проезжей части. Лежень сечением 80X50 см армируют нижней (8025) и верхней (4016) арматурой.
Расчетом на временную нагрузку Н-80 и НК-80 определены следующие средние давления от лежня на трави йно-щебеночную подушку и на грунт насьгои (табл 12)
|
—...................... • |
1 |
:—■■■/■ |
|
Т а р |
и н а '12 |
|
|
Средне |
|
|
||||
|
|
|
|
с/см* |
|
||
ш. |
|
|
..... |
..... |
;экяем> |
• |
|
т |
|
■. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
- |
душку |
|
|
|
6 |
По'верхно'сшая |
|
1 |
24 |
|
0 64 |
|
8 |
Заглубленная |
|
1 |
73 |
|
0,96 |
|
Поверхностная |
|
1 |
60 |
|
0 82 |
|
|
|
Заглубленная |
|
2,08 |
|
1,13 |
|
|
Для (расчета толщины подушки под лежень может быть пополь зован метод, предложенный Т Е. Полторановой и П, И Теляевым file], Метод основан «а оценке сдвиговой устойчивости грун товой среды под лежнем, рассматриваемой как однородное упру гое полупространство, нагруженное равномерно растр ед денной навру кой.
Относительная глубина, при которой напряжения сдвига не (превышают допускаемых, связываются с некоторой функцией.
± - / ( ш . f J щ
(где d т Ь—соответственно толщина подушки под лежнем и ши
рина лежня, см* ([т а]= rjС— допускаемое |
активное на |
||
пряжение сдвига, (в котором |
р =0,8 |
— (коэффициент, |
|
учитывающий повторность |
приложения |
шгтузод.; |
|
С •*—сцепление в грунте, яапс/см2 |
о — давление на |
||
грунт по подошве лежня, шзпс/ем2- qr—угол ©нутрен •его трения.
Для решения (зависимости (5) настрое график |18}, дающий вдаможность по заданным давлениям под подошвой лежня и ши рине последнего определить толщину (подушки d.
Учитывая род мероприятий по защите узла сопряжений от по падания влага (см. § 10) расчетные влажности в долях от (Грани ны текучести У?т определяемые по Инструкции ВСН 46-72 {ДО], следует принимать для 1-го типа местности.
Результаты выполненного нами расчета толщин подушек при учете распределения давления нагрузок иа иолугаролете переход ной плиты для различных зон приведены в табл, 13.
т
|
|
|
|
|
Т а б л |
и ц а . 13 |
|
|
|
|
|
подзгшкк d, |
|
Дорож ио- |
Расчетная |
|
|
|
плит, длиной, м |
|
климати- |
влажность |
с, |
|
|
|
|
ческие |
в долях от WT |
|
|
|
|
|
зоны |
|
|
|
4 |
6 |
|
|
|
|
|
|
||
и |
0,75 |
0,15 |
15 |
0,4 |
0 , 4 ( 0 , б) |
0,6 (0,9) |
Ш, IV |
0,70 —0,65 |
0 , 1 9 - 0 , 2 6 |
18 -21 |
0,4 |
0,4 |
0,4(0 ,6) |
П р и м е ч а к й ' е . Цифры в скобках обозначают толщину подушек для затл/убленпых (плит.
Наименьшая конструктивная толщина подушки принята 0,40:м. В .расчетную 'толщину подушки может быть включен слой дрени рующего грунта между подошвой подушки и телом «земляного но» лотна из связных грунтов {(рис. 24, б ).
Следует отметить некоторую условность описанного метода расчета, заключающуюся в том, что в нем не учитывается сноше ние напряжений в грунте насыпи за счет (развития гравийно-ще беночной подушки, всегда устраиваемой под лежнем. Попытка учета такого снижения напряжений при малых. значениях удель ного сцепления и больших углах внутреннего трения (какими ха- р-актаршуются песчаные грунты), вводит ;в расчет дополнительную неолределенность.
Береговые опоры
Особенность расчета береговых опор с длинными переходными плитами сопряжений с насыпью по сравнению с ранее применяв шимися тинами сопряжений заключается в принципиальном изме нении расчетной схемы действия на опору (горизонтального актив ного давления грунта насыпи от временной нагрузки.
В прежних решениях узла сопряжений призма обрушения грун та от временной нагрузки (была ш непосредственной близости от опоры (рис. 27, а), т. е. активное горизонтальное давление грунта загружало верхнюю часть опоры, в том числе наиболее широкую •оплошную ее часть — шкафную стенку. При такой схеме возника ли большие внешние усилия — давление Е { и «момент М\.
(При длинной переходной плите временная нагрузка на призме обрушения {передается на грунт, распределяясь на полуиролете плиты, что отдаляет от опоры положение временной нагрузки (рис. 27. б) «и снижает ню высоте место приложения активного го ризонтального давления грунта (.ниже ‘шкафной части устоя). Внешние усилия Е2 и М2 при этом значительно снижаются.
Принятие расчетной схемы по рис. 27, б при пересмотре ранее действовавшего типового проекта /мостовых опор (1964 г.) позво-
57
лило Союздор1проек:ту ев новом проекте (1071 г.) снизить стоимость опор не менее нем на 15% * Экономия 'бетона при этом составила примерно 20% а арматуры — 10%.
Близкие к этим данные об экономии в опорах при применении в сопряжения* длинных переходных плит 'были получены Киев ским филиалом 'Союз'дорпроехта, выполнившим специальные срав нительные расчеты. Так, при высоте опоры 8 IM и свайном основа нии экономия в .железобетоне при расчетной схеме по рис. 27, б, по сравнению со схемой рис. 27, а, составила 27%, а при естест венном основании— 14%, в среднем на опору это составляет 20%,
Для привязки береговых опор индивидуальной конструкции в табл. 14 приведены опорные давления -на 1 пот .м прилива шкаф ной стенки от плит поверхвоенного типа разной длины.
Рис. 27. Расчетные схемы береговой опоры:
а — эагружение временной |
нагрузкой |
при |
старых |
тинах сопряжени б — то |
же, |
в — разгрузка |
верхней |
части |
опоры |
постоянного давления |
грунт' |
При устройстве длинных переходных плит в узле сопряжения (моста с насыпью можно разгрузить опору не только от действия горизонтальной временной нагрузки, но частично или полностью л от .постоянной (рис. 27, в). Например, в проекте автодорожного путепровода в Миргороде при применении 8 т переходных плит запроектирована срезка верхней части насьгои .(почти до низа ри геля столбчатой опоры), чем было снято давление грунта на шкаф ную стенку. При этом длина опирания плиты на грунт составила 4,6 м. Это позволило уменьшить число столбов в опоре с 4 на 3, дав экономию железобетона (на путепровод) 200 м3 на стоимость примерно 12 тыс. руб.
© подобных решениях, направленных на разгрузку шкафной стенки опор от постоянного давления грунта насыпи, необходимо обеспечивать опирание переходной плиты не менее чем на 3/s ее длины (рис. 27,в).
•При применении .в конструкциях сопряжений переходных про летов увеличенной длины в тех случаях, «оода это возможно (1см.
* Общая экономия достигнута в среднем 28^-31%, включая экономию за счет уменьшения числа стоек (с 5 на 4), учета активного давления конуса и более рациональной компоновки элементов опор.
68
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а . 44 |
|
|
I, |
на |
при суммарное |
|
ДЛИ’ |
|
И |
то.. |
|
НК -р.о |
Нор* |
|
Рас- |
Норм |
Расчетная |
|
|
|
||||
4 |
8,6 |
11,7 |
11,7 |
13,2 |
|
б |
9 8 |
13,2 |
11 |
13,0 |
|
8 |
11 |
3 |
15,5 |
14 0 |
1о,8 |
§ 10) береговые опоры полностью разгружаются от действия го ризонтальной временной и лостояганой нагрузок.
В некоторых случаях проектирования, например при учете сейсмичности, наоборот, разгружающее действие переходных плит на опоры приходится уменьшать. Так, при проектировании мостов ;в .Карпатах (сейсмичность 7 баллов) разгружающее влияние плит уменьшено путам придания наклона задним стойкам устоя в сто рону насьши.
Г Л А В А IV. СТРОИТЕЛЬСТВО СОПРЯЖЕНИЙ
§12. Состав и технологическая последовательность строительных работ
Для обеспечения строительства земляного полотна по всей трассе без разрыва и во избежание неравномерных осадок осно вания насыпи :на подходах к мосту необходимо выполнение сле дующих условий: а) строительство береговых -опор -моста должно опережать возведение насыпи на подходах и б) производить от- ■сынку насыпи одновременно с устройством дренирующей засыпки за «парами и конусов. При (этом сопряжение дренирующего грун та с телом основного замляп-юго полотна осуществляется уступами.
Отступление от этого правила, т. е. строительство береговых опор в ярогалах земляного полотна, допускается «аж исключение {13] .при надлежащем технико-экономическом обосновании такого решения. При этом размеры пропала должны быть не менее двухтрех высот насыпи в каждую сторону от моста. Грунт для за-сыпки ирогада (за .пределами дренирующей засьшки) должен быть одно родным с грунтом прилагающей насыпи.
В комплекс строительства узла сопряжения моста с насыпью -входят следующие работы-
подготовительные — расчистка дорожной полосы от деревьев и кустарников, засыпка и уплотнение неровностей, устройство {вре менных подъездных дорог, разбнвочные работы. В необходимых случаях в соответствии с проектом производят усиление грунтов основания 1механизираванны.м уплотнением замену слабых грун тов, устройство .вертикальных песчаных драй или дренажных яро-
59
резей (ом. § il3) Завозят оборудование и материалы, а ташке го товые элементы береговых опор и конструкций сопряжений:
возведение фундаментов н монтаж тела береговых опор, вклю чая работы ню устройюлву естественных или свайных оснований и замоноличивание стыков конструкций;
отсыпка участков земляного полотна на .подходах к -.мосту с одновременной отсьш-кой дренирующего грунта за опорами и ко нусов; укладка дренажных слоев и гравийно-щебеночных {подушек люд лежень и переходные (плиты;
установка береговых пролетных строений с заделкой швов кто- ноличивания, устройство изоляции и деформационных швов;
укладка дорожиото покрытия на (подходах в пределах конст рукций сопряжений «и на -береговых пролетах моста;
устройство поверхностного водоотвода возле моста и лестнич ных сходов;
срезка конусов согласно проектному их очертанию, укрепление конусов и обочин земляного полотна (возле .моста.
В зависимости от типов береговых опор последовательность строительных работ -может меняться.
Применение свайных опор позволяет сократить разрыв между сроком окончания .сооружения земляного полотна и сроком строи тельства моста за счет предварительной (до забивки свай) отсып ки нижней части насыпи из дренирующего грунта. Кроме того, такое решение (см. § 10) дает возможность лучшего уплотнения грунтов насыпи и. конусов.
Строительство узла сопряжений после подготовительных работ производят в четыре этапа *:
I этап — при свайных опорах (рис. 28, а) — отсыпают призму из дренирующего грунта с послойным уплотнением до коэффици ента 098—il,0 и забивают с нее сваи береговой опоры. При высоте насыпи Янас= 3,0 м высоту призмы принимают равной Янас— —2,0 м; при ЯНас=:4—6 м высота призмы Яиас —3,0 м. При высоте насыпи более 6 м высота призмы определяется наличием копро вого оборудования — возможностью погружения концов свай на
глубину не менее 4,0 м ниже подошвы призмы. При |
стоечных и |
|||
•козловых |
опорах на |
свайном |
или естественном |
основании |
(рис. 28, |
б) возводят |
фундамент |
и основную часть |
тела опоры. |
Устанавливают пролетные строения;
II этап — возводят земляное полотно подходов на всю высоту, начав работы сразу же после сооружения береговых опор. Вблизи моста земляное полотно и конусы отсыпают из дренирующего грунта с послойным его уплотнением малогабаритными механиз мами (см. § 14), в удалении (2,0 м и более) — уплотнение грунтов производят тяжелыми машинами. Кону-с отсыпают на 1 м боль ших размеров, чем проектное очертание. Одновременно отсыпают
* См. также Технологические карты на обратную засыпку, разравнивание и уплотнение грунтов в сопряжении земляного полртна автомобильных дорог с мостами и путепроводами (ЦНИИОМТП, 1975).
60